I.
Дослідникам, які займаються моделюванням керування електромобілями, зазвичай потрібен набір відповідних параметрів моделі, щоб створити робочі умови на бажаній території.
Оскільки будь-який набір параметрів може бути недоцільним, вони шукають у симуляції набір параметрів, які належать реальному двигуну або принаймні перевіреній моделі.
Однак те, що вони виявили, може не відповідати їхнім вимогам.
Крім того, оскільки може бути програмна помилка в наборі параметрів і робочих умов, вони можуть не помітити виключення з результатів моделювання.
Отже, їм потрібні певні алгоритми проектування, які просто надають параметри моделі, які контролюють симуляцію в межах необхідного обсягу роботи.
Існує кілька робіт щодо розробки двигунів постійного струму [1-3]
Асинхронний двигун [4-7]
Синхронний двигун з постійним магнітом (PMSM) [8-10]
або навколо ротора (WRSM) [11-13]
, а також два циліндричні [9], [12] і типи роторів з помітними полюсами [10-11], [13].
Вони пояснили хороші способи знайти фізичну реалізацію та виробничі параметри та внесли деякі покращення;
Однак вони не давали всіх параметрів моделі, придатних для моделювання, а іноді навіть не давали опір обмотки.
Веб-сайт надає деякі обчислювальні інструменти для
конструктора автомобіля з постійними магнітами (PM) [14].
Він розраховує фізичні параметри, включно з більшістю параметрів, необхідних для моделювання простих моделей онлайн.
Однак інструменти запитують користувача про деякі параметри, які не відомі недосвідченим користувачам, навіть якщо надаються пояснювальні зображення.
Крім того, користувач не може почати безпосередньо з основних вимог до умов експлуатації, таких як потужність, напруга, швидкість і ефективність.
Таким чином, хоча існують похвальні інструменти та алгоритми в дизайні двигуна, існуючі інструменти та алгоритми в літературі не підходять дослідникам для швидкого отримання простих параметрів моделі в межах необхідного обсягу роботи.
Я не хочу розширювати список посилань, тому що дослідження, що пояснює методи проектування, придатні для контролю дослідником цілей моделювання, явно є серйозним недоліком у літературі.
Ця стаття допомагає дослідникам генерувати власні параметри руху на основі очікуваних умов роботи.
Запропонований алгоритм придатний для серводвигунів постійного струму, асинхронних двигунів і синхронних двигунів з ПМ або обмоткою роторів опуклого або циліндричного типу, а також трансформаторів.
Це ще один алгоритм проектування, заснований на стандартах, які повністю відрізняються від фізичних стандартів проектування [15-16],
оскільки вони пропонуються для цілей моделювання та розрахунку.
Щоб проілюструвати, цей дизайн також може дати деякі думки щодо значень виробничих параметрів, включаючи алгоритм трансформатора.
Хоча більшість формул хороші.
Як ми всі знаємо, слід підкреслити, що внески не можна недооцінювати, і що навряд чи можна досягти набору параметрів, які відповідають вимогам, без дотримання особливо організованих кроків і контрольних припущень.
Мій ретельний огляд літератури не призвів до пошуку алгоритму, який відповідав би основним вимогам \'робочої потужності, напруги, швидкості та ефективності\' для сервоприводів постійного струму, індукційних, синхронних двигунів.
Як асинхронний двигун і проекція
Полярний синхронний двигун потребує детального алгоритму, який є основним внеском цієї статті.
Як буде описано далі, ці алгоритми також можна використовувати, якщо задано вимоги режиму генератора.
Як передбачається в більшості моделей, тут ігноруються ролі втрат в сердечнику, затримки, насичення та арматурації.
Модель, що використовується двигуном змінного струму, базується на 3-фазному [
стрілки вліво та вправо2фаза (dq)
Перетворення, еквівалентне амплітуді змінної фази, яке в основному використовується в літературі.
Ці алгоритми базуються на певних перевагах, оскільки будь-який окремий вибір методів керування та довільних припущень можуть бути пріоритетними під час процесу проектування для відповідності необхідним робочим умовам.
Для простоти більшість формул алгоритму наведено в таблиці.
Потім моделі наводяться в парадигмі диференціальних рівнянь, які готові до моделювання за допомогою програми розв’язувача. II.
Конструкція серводвигуна постійного струму.
Теорія, яка була (t)
Похідні змінюються до нуля, електричні та механічні рівняння в стаціонарному стані [17]
Стають двигуном [
Невідтворювані математичні вирази] (1) [
Невідтворювані математичні вирази] (2)
Якщо помножити [i. суб. a] і [omega]
Де параметри 【R. суб. a] і [L. суб. a]
Опір та індуктивність арматури, [K. суб. b]
Чи є зворотний потенціал або крутний момент постійним, [B. суб. f]
Чи постійна тертя і [J. суб. i] — інерція;
І змінні [v. суб. a] і [i. суб. a]
Напруга та струм прикладеної обмотки, [omega]
Кутова швидкість ротора в [Rad/s]T. суб. L]
Це момент навантаження, [P. суб. i] і [P. суб. o]
Вхідна та вихідна потужність, [Стор. суб. m]
Це механічна та електрична потужність,【P. суб. Cu] і [P. суб. f]
Це втрата потужності, спричинена опором обмотки та тертям відповідно.
Модель має 5 параметрів, але 2 з них [L. суб. a] і [J. суб. i]
, У стабільному стані немає впливу.
Крім того, є 2 незалежні змінні 【v. суб. a] і [T. суб. L].
Отже, ми можемо мати 5 вимог до стаціонарного стану та 2 вимоги до перехідного процесу, який є визначеною електричною та механічною постійною часу [L. суб. a] і [J. суб. я] відповідно. B.
Алгоритм і наведіть приклад алгоритму вимог у таблиці I.
По-третє, більшість із них базується на схемі елемента живлення (1)-(2)
. Для деяких інших вимог його можна просто змінити.
Наприклад, у кожному ([в. під. а], [і. під. а], [П. під. і]), ([П. під. о], [П. під. і], [ета]), ([Т. під. Л], [П. під. о], п), ([к. під. мл], [П. під. втрата], [П. під. ф]), ([П. під. а], [Л. під. а], [[tau]. sub. elc]) і ([B. sub. i], [[tau]. sub. mec])
Потрійний, якщо інші два ідентифіковані, третій можна легко знайти з простого співвідношення між ними.
Якщо втрати в сердечнику не ігноруються, їх також потрібно відняти з [P. суб. втрата]
При розрахунку [П. суб. Cu].
Робочі значення в таблиці II та параметри в таблиці iii являють собою наступне моделювання моделі серводвигуна постійного струму [точно перевірено]17]: [
Невідтворювані математичні вирази](3)III.
Конструкція асинхронного двигуна.
Теорія керування, орієнтованого на поле (FOC).
У випадку короткого замикання ротора буде розглянуто, де магнітне поле ротора зв’язує вектор і вісь d.
Крім того, мінімальний середньоквадратичний струм статора буде кращим для рівного крутного моменту.
Оскільки всі похідні дорівнюють нулю в стаціонарному стані, електричне рівняння [18]
Статор і ротор стають [
Невідтворюваними математичними виразами](4)[
Невідтворюваними математичними виразами](5)де [? ? ]і [[psi]. суб. r]= [[psi]. суб. rd]+ j[[psi]. суб. rq]=[L. суб. r][i. суб. r]+[Mi. суб. s]
Комплексна напруга статора, струм і магнітний потік, а система відліку щодо ротора, що обертається з будь-якою електричною кутовою швидкістю, дорівнює [[omega]. суб. g]; [Р. суб. s], [L. суб. s], [R. суб. r] і [L. суб. r]
Опір і індуктивність статора, а також опір і індуктивність ротора відповідно;
Індуктивність між статором і ротором, а [[омега]. суб. r]
Це електрична швидкість ротора.
З вибором [[omega]. суб. g]задовільний [[psi]. суб. rq]
FOC = 0, з (4)-(5) або [19] ми отримуємо [[psi]. суб. rd]=[Mi. суб. sd]
У стабільному стані. Враховуючи [[psi]. суб. r]= ([L. sub. r]/M )([[psi]. sub. s]-[sigma][L. sub. s][i. sub. s])
Стаціонарне значення [[[psi]. суб. sq]=[сигма][L. суб. s][i. суб. кв]], [[[psi]. суб. sd]=[L. суб. s][i. суб. sd]](6)
Реалізація, яка [sigma]= 1 -[M. суп. 2]/([L. sub. s][L. sub. r])
Коефіцієнт витоку. Тоді (4) стає [
Невідтворюваними математичними виразами](7)
у стабільному стані.
Помножте на обидві сторони (3/2)[[i. суб. sd][i. суб. sq]]
Зліва [
Невідтворювані математичні вирази](8)де [P. суб. i]
Вхідна потужність статора та [P. суб. CuSt]
Втрата опору статора.
[Вибір]
Невідтворювані математичні вирази](9)сили [[psi]. суб. rq][стрілка вправо]
Швидкий 0 відповідно до електричної сталої часу тероротора [[tau]. суб. r]=[L. суб. r]/[R. суб. r] і створює (8) [
Невідтворювані математичні вирази] (10)
Іншим довільним вибором є кут I відносно d-
осі системи відліку, немає необхідності накладати вимоги на [[psi]. суб. rd].
Розумним вибором для цього кута є 45 [градусів], тобто [i. суб. sd]= [i. суб. sd]
Максимальний механічний та електричний момент 【T. суб. д]
Певною мірою [? ? ]оскільки [Т. суб. e]
Пропорційний [i. суб. sd][i. суб. sq]
Через вибір 【[psi]. суб. rq]
= 0, також нехай [[omega]]. суб. g]= [[omega]]. суб. с]
, Синхронна швидкість в електричних рад/с.
Іншими словами, цей вибір забезпечує певний ступінь [T. суб. e]
Отримано мінімальним рівнем середньоквадратичного струму статора. Тоді з (9) і (10), [
Невідтворювані математичні вирази] (11)
Де знаходиться S?
Ви можете бачити з однофазної
еквівалентної схеми асинхронного двигуна без втрати сердечника в усталеному стані [
Невідтворювані математичні вирази](12)
І відповідно до (9), вибір [i. суб. sd]= [i. суб. sd] виникає, якщо [[[tau]. суб. r]= [1-с/с[[омега]. суб. r]]](13)
У правій частині еквівалента (11) до (12) і використовуючи (13)
ми знаходимо інше співвідношення параметрів із значенням операції: [
Невідтворювані математичні вирази](14)
В алгоритмі розробки асинхронного двигуна, коефіцієнт потужності статора [phi]. суб. 1]
Оскільки він дорівнює [cos45], він не повинен бути проектним стандартним градусом]
Відставання ідеалізованого асинхронного двигуна [20]
Де, якщо мінімальний середньоквадратичний струм статора застосовується для необхідного крутного моменту та приблизно cos45 [, потік і опір статора дорівнюють нулю градусів]
У більшості інших випадків.
Причина полягає в тому, що з (6) [[psi]. суб. кв]/[[псі]. суб. sd]= [сигма][
Приблизно дорівнює]0,[[psi]. суб. s]
Майже з d-віссю, [v. суб. s] is about90[degrees]
Перед цим він був приблизно на 45 [degrees]перед [i. суб. s]коли [і. суб. sd]= [i. суб. кв].
Точне значення Cos [[phi]. суб. 1]
Важко визначити безпосередньо, але ми можемо зробити це в два етапи.
Спочатку параметри обчислюються за допомогою [арбітражу. [фі]. суб. 1]
Значення дорівнює 0. 7.
Відповідно до критеріїв проектування в наступному підрозділі, струм статора обернено пропорційний cos [[phi]. суб. 1], потім ([M. sup. 2]/[L. sub. r])
Пропорційний [cos. суп. 2][[фі]. суб. 1] через (14), а також [? ? ]і [Л. суб. s]=[M. суп. 2]/(1 -[сигма])[L. суб. r].
Отже, напруга статора від (7)
Пропорційна cos [[phi]. суб. 1].
Будь-який cos на першому етапі [[phi]. суб. 1]значення, (7)
Необхідна напруга статора може не вказуватися;
Але правильний cos [[phi]. суб. 1]
Потім ви можете знайти значення за допомогою масштабу та знову відповідно обчислити деякі параметри. B.
Використовуючи приклад для виконання вимог у таблиці IV, алгоритм спочатку розраховується в таблиці v, де той самий символ має таке ж значення, як визначено в розділі II. Далі, 2-
Розрахунок етапу завершено.
На першому етапі значення часу, представлене символом із верхньою межею, визначається за допомогою арбітражного cos [[phi]. суб. 1](
наприклад, 0,7)
Як показано в таблиці 6.
На другому етапі деякі робочі значення та параметри точно розраховуються, як показано в таблиці VII, щоб відповідати вимогам.
Як показано в таблиці VIII, також можна розрахувати деякі додаткові робочі значення. C.
Моделі, які імітують набори параметрів, можна використовувати з будь-якою формою моделі;
Наприклад, організуйте диференціальне рівняння моделі в [18]
Стати нормальним, (15)
Отримано в синхронній системі відліку
Ротор, струм статора та магнітне поле ротора є змінними електричного стану. [
Невідтворювані математичні вирази](15)
Крім того, модель двигуна з подвійною подачею (16)
Її також можна використовувати з параметрами, знайденими алгоритмом;
Однак робочим значенням алгоритму є нульова напруга ротора [v. суб. rd], [v. суб. rq]. Рівняння (16)
Диференціальне рівняння моделі отримано в [21]
нормальній формі. [
Невідтворювані математичні вирази](16)D.
Еквівалентна схема та додана вартість: параметри також можна перетворити на однофазну
еквівалентну схему (рис. 1).
Як показано в таблиці 9.
Усі ці параметри та робочі умови моделюються (15)
і розраховується еквівалентна схема. IV. ПРОЕКТУВАННЯ PMSM A.
Теорія, щоб розробити алгоритм проектування синхронного двигуна з постійним магнітом, буде розглянуто напрямок магнітного поля статора, де компоненти зв’язувача магнітного поля статора походять від джерела постійного магніту ([[PHI]. sub. PM])
Вирівняйте з віссю d.
Крім того, мінімальний середньоквадратичний струм статора буде кращим для необхідного крутного моменту.
Рівняння статора]22]
Подібно до асинхронного двигуна [[omega]. суб. r]замінено на [[omega]. суб. g].
Оскільки всі похідні дорівнюють нулю в стаціонарному стані, рівняння статора стає [
Невідтворювані математичні вирази](17), де [
Невідтворювані математичні вирази](18)[L. суб. sd] і [L. суб. sq] є d- і q-
Синхронна індуктивність значної осі.
Значення полюсної машини та подібних символів подібне до значення асинхронного двигуна.
А потім у балансі [
Невідтворювані математичні вирази](19)
Помножте на обидві сторони (3/2)[[i. суб. sd][i. суб. sq]]
Вхідна потужність зліва: [
Невідтворювані математичні вирази](20)
Перший член праворуч — [P. суб. Cu].
Тому що механічний і електричний крутний момент [
Невідтворювані математичні вирази](21) і [[omega]. суб. mec]=[[omega]. суб. r]/[n. суб. pp]
, Сума двох інших членів у правій частині (20)
Дорівнює механічній та електричній потужності ([P. sub. m]=[T. sub. e][[omega]. sub. mec]= [P. sub. o]+ [P. sub. f]).
Щоб отримати найбільший [Т. суб. e]
Певною мірою орендна плата статора rmscur [? ? ]Покоління [? ? ]
Дорівнює похідній [T. суб. д]
Про [і. суб. sd]
До нуля нам потрібно розв’язати [
Невідтворювані математичні вирази](22) для [i. суб. sd]. Використовуючи [? ? ]
Визначається як відношення крутного моменту до загального [через постійні магніти]T. суб. e] і [? ? ]в (22), [
Невідтворювані математичні вирази](23)[
Невідтворювані математичні вирази](24)Оскільки [[PHI]. суб. PM]
Це певний параметр,[
Невідтворювані математичні вирази](25)[
Невідтворювані математичні вирази](26)
Алгоритм визначення параметрів синхронного двигуна з постійним магнітом відповідно до бажаних робочих умов дуже простий для типу циліндричного ротора, оскільки [k. суб. TPM]=1 як [L. суб. sd]= [L. суб. кв]. Прирівнювання [? ? ] за допомогою (19) дає [
Невідтворювані математичні вирази] (27)
Синхронний двигун з постійним магнітом для циліндричного ротора.
Однак нелінійне рівняння [k. суб. TPM]
Проблема цих коефіцієнтів дуже складна і потребує вирішення. полюсного типу.
Для визначення [рекомендується використовувати циклічний алгоритм замість вирішення цієї складної проблеми]k. суб. TPM].
Алгоритм циклу може бути
методом Ньютона-Ремпсона, але похідна замінюється чисельним наближенням двох останніх ітерацій.
Потім можна визначити інші параметри. B.
Використовуючи приклад для виконання вимог у таблиці X, алгоритм спочатку розраховується в таблиці XI, де той самий символ має таке ж значення, як визначено в попередніх розділах.
Так, якщо ротор циліндричний. д. [k. суб. dq]
= 1, інші параметри та деякі робочі значення наведено в таблиці 12.
Для двигунів зі значущим полюсом ([k. sub. dq][не дорівнює]1)
пропонується наступний алгоритм із циклом: Крок 1: призначити значення stop e для | [e. суб. v]
| Абсолютна похибка [В. суб. s1. суп. rms]
Вимоги, наприклад [epsilon]= [10. суп. -6]В.
Крок 2: призначте обмеження для | [ДЕЛЬТА][к. суб. TPM]
|, Абсолютна зміна]k. суб. TPM]
На кроці, наприклад [DELTA][k. суб. max]= 0. 02.
Крок 3: запустіть наступну операцію в будь-який час, наприклад значення [k. суб. TPM]= 0,5, [DELTA][k. суб. TPM]= 0,0001, [e. суб. v]= 0,3 В, [e. суб. V. суп. старий]= 0.
Крок 4 із 5 V: край | [e. суб. V]| > [epsilon], Крок 4. a:[? ? ]Крок 4. b: Якщо [? ? ], потім [? ? ]Крок 4. c: [k. суб. TPM]= [тис. суб. TPM]+ [DELTA][k. суб. TPM],[e. суб. V. суп. старий]= [e. суб. V]Крок 4. d: Обчисліть [i. суб. sd] і [i. суб. sd]з (25) і (26)Крок 4. e: [? ? ]Крок 4. g: Обчисліть [v. суб. sd]і [v. суб. sq] з (19) Крок 4. h: [? ? ]
Наприкінці алгоритм генерує параметри та значення дій у прикладі в Таблиці XIII.
Вони точно перевіряються моделюванням C.
Моделі, що використовуються для моделювання наборів параметрів, можна використовувати з будь-якою формою моделі, наприклад, (28)
у синхронній системі відліку зі струмом статора та швидкістю ротора як змінними електричного стану.
Диференціальне рівняння моделі отримано в [22]
нормальній формі. [
Невідтворювані математичні вирази](28)V. ПРОЕКТУВАННЯ WRSM A.
Теорія для визначення параметрів WRSM певних робочих значень, така ж, як метод проектування синхронного двигуна з постійним магнітом, який замінює [P. суб. Cu] і [[PHI]. суб. PM] з [P. суб. CuSt] і [Mi. суб. f]
Де вони 【i. суб. f]
– струм ротора, M – індуктивність між статором і ротором. Так само [P. суб. i] в [I. суб. s1. суп. rms] і [T. суб. д]
Формула замінена тільки на вхідну потужність статора [П. суб. iSt]= [P. суб. i]-[P. суб. CuRot].
Крім того, будь-які два очікування для даного [v. суб. f], [і. суб. f] і [k. суб. rl]=[P. суб. CuRot]/[P. суб. втрата];
Третій – це їх стаціонарний зв’язок, v. суб. f]= [Р. суб. f][i. суб. f], де [v. суб. f] і [R. суб. f]
Це напруга та опір ротора.
Визначити індуктивність ротора [Л. суб. f]
, Додаткові вимоги до вимірювання струму між фазою статора та обмоткою ротора [[сигма]. суб. f]= 1 -[3[M. суп. 2]/2[Л. суб. sd][L. суб. f]]](29)
Це вимірювання є дещо складнішим, ніж звичайна ефективність витоку через помітність ротора, але все одно відповідає 0 [
менше або дорівнює][[сигма]. суб. f][
Менше або дорівнює]1, оскільки [L. суб. sd]
У 3/2 рази більше саморозпізнавання фази статора, у разі оптимального вирівнювання з ротором, відсутність витоку [23]. Потім ми отримуємо [[L. суб. f]= [3[М. суп. 2]/2(1 -[[сигма]. суб. f])[L. суб. sd]]]. (30)Б.
Алгоритм із прикладом 1)
Вимоги: не втрачаючи узагальнення, не записуйте ті самі кроки знову, як у конструкції синхронного двигуна з постійним магнітом, і ті самі вимоги будуть вважатися дещо іншими, тоді як [С. суб. o], [P. суб. iSt]= [P. суб. i]-[P. суб. CuRot], [П. суб. CuRot] і [P. суб. f]
Як і раніше, [k. суб. rl]= 0.
Виберіть 2, що означає [P. суб. i]= 5250 Вт,[P. суб. втрати]= 1250 Вт, [P. суб. CuRot]= 250 Вт, [к. суб. мл] = 0, 2 і [eta] = 0.
7619 ідеально підходить.
Нехай зайва потреба буде [т. суб. f]= 24В і [[сигма]. суб. f]= 0. 02. 2)
Обчислення: тепер усі інші значення в розділі обчислень, наведеному в розділі PMSM, однакові [[PHI]. суб. PM] як [Mi. суб. f]. Тоді [
Невідтворювані математичні вирази](31)[
Невідтворювані математичні вирази](32)
Для корпусу циліндричного ротора ([k. sub. dq]= 1), [
Невідтворювані математичні вирази](33) і відповідно до (30), [L. суб. f] = 154,5 мГн.
Для знаменно-Случаю полюс]к. суб. dq]= 5/3. [
Невідтворювані математичні вирази](34) і відповідно до (30), [L. суб. f] = 130,5 мГн. C.
Моделі, що використовуються для імітації наборів параметрів, можна використовувати з будь-якою формою моделі, наприклад, наступні моделі в синхронній системі відліку зі струмом статора та швидкістю ротора як змінними електричного стану. [
Невідтворювані математичні вирази](35)
Це парадигма диференціального рівняння моделі в [24]
, де змінна зв’язку потоку [
Невідтворювані математичні вирази](36) і [[psi]. суб. е]
Магнітний потік обмотки ротора. VI.
Відповідно до режиму двигуна генератор у режимі генератора змінюється, а вхідна потужність і вихідна потужність вала двигуна стають негативними, що визначається як негативні.
Хоча від’ємне значення вихідної потужності на валу з визначенням режиму двигуна є вхідною потужністю на валу генератора, відносне значення вхідної потужності для визначення режиму двигуна не є вихідною потужністю генератора, якщо застосовано струм збудження.
Отже, коли запропонований алгоритм використовується для режиму генератора, від’ємне значення бажаної вихідної потужності генератора додається до потужності збудження та використовується як вхідна потужність в алгоритмі.
Наприклад, для синхронного генератора з байпасним ротором проектні вимоги становлять 1300 Вт загальної вхідної потужності на валу, 1000 Вт чистої вихідної потужності статора двигуна та 100 Вт вхідної потужності збудження (ротора).
Отже, будь-які дві вхідні потужності [P. суб. i]= -
Вихідна потужність: 900 Вт. суб. o]= -
1300 Вт, ККД (1300)/(-900)= 1.
Незважаючи на те, що ККД генератора 444 = 0, 900/1300 використовується як проектна вимога в алгоритмі. 692 насправді. Для подвійного
двигуна вхідна потужність ротора також вважається потужністю збудження, якщо позитивна потужність збудження витягується з електричного затискача ротора, потужність збудження також стане негативною.
Конструкція асинхронного двигуна відповідно до вимог генераторного режиму вимагає двох додаткових заходів.
I. Початкове значення cos [[phi]. суб. 1]
Необхідно приймати від’ємні значення, наприклад-0. 7.
По-друге, не робіть з (13)
негативного ковзання, [[тау]. суб. r]
Це повинно бути його запереченням, що означає [i. суб. sd]= -[i. суб. sq] застосовується. VII.
Розробка трансформатора Алгоритм параметрів трансформатора на основі попиту Таблиця XIV наведена в таблиці 15 для задоволення освітніх потреб.
Наприклад, щоб оцінити здатність студента виконувати векторну алгебру на одному іспиті, викладач може побажати [[alpha]. суб. E[V. суб. 2]]
Кут не можна ігнорувати.
Більшість формул і символів не дають пояснення, тому що вони добре відомі.
Їх організація є алгоритмом.
Алгоритм, запропонований у цій статті, може допомогти спроектувати виробничу мету.
Приклад конструкції трансформатора, припускаючи [[мікро]. суб. r]= 900, [год. суп. 2]
/A = 133, щільність магнітного потоку B = 1.
Однак вони дають досить близьку думку щодо фізичного дизайну. VIII.
Простий висновок:
основні параметри моделі серводвигуна постійного струму, асинхронного двигуна, PMSM, WRSM і трансформатора пропонуються за допомогою формул і алгоритмів.
Вимоги до конструкції стосуються в основному умов експлуатації.
Інші вимоги до конструкції, такі як коефіцієнт обертання, постійна часу, коефіцієнт витоку тощо.
Це просто для недосвідченого дослідника.
Отриманий набір параметрів моделі повністю відповідає умовам експлуатації, необхідним для передбачуваної моделі.
Ці алгоритми також застосовні для потреб генераторних режимів.
Незважаючи на те, що запропоновані алгоритми проектування не виробляють більшість виробничих параметрів, вони також допоможуть визначити їх, оскільки необхідні робочі значення також знайдені.
Щоб проілюструвати цю можливість, приклад трансформатора було розширено до цього рівня.
Навіть якщо це складніше для двигуна, за допомогою запропонованого алгоритму можна зробити швидкий висновок щодо фізичних розмірів. ПОСИЛАННЯ [1] JA Reyer, PY
Papalambros, \'combining optimized design and control with the application of DC motors\', Journal of Mechanical Design, Vol. 124, стор. 183-191, червень 2002. doi:10. 1115/1. 1460904 [2] Дж. Крос, М.Т. Кахкі, Г.К.Р. Сінсеро, К.А. Мартінс, П.
Віаруж у транспортній техніці, \'метод проектування малої щітки та безщіткового двигуна постійного струму\'.
Видавничий колектив коледжу, стор. 207-235, 2014. [3]C. -Г. Лі, Х. -С. Чой, \'FEA -
Оптимальна конструкція двигуна постійного струму з постійними магнітами на основі розподілених обчислень в Інтернеті13, 284-291, вересень 2009 р. [4] W.
Jazdswiski, \'мультистандартна оптимізація
програми IEE для білок
. 136, стор. 299-307, листопад 1989. doi:10. 1049/іп-б. 1989. 0039 [5] MO Gulbahce, DA Kocabas, \'
Конструкція високошвидкісного асинхронного двигуна з твердим ротором із покращеною ефективністю та зниженим ефектом гармоній, \'IET Power application, coil12, pp. 1126-1133, Sep. 2018. doi:10. 1049/iet-epa. 2017. 0675 [6]р. Чаудхарі, Р. Сангхаві, С.
Махагаокар, \'Оптимізація асинхронних двигунів за допомогою генетичного алгоритму та оптимального графічного інтерфейсу дизайну асинхронного двигуна в MATLAB\', у:. Конкані, Р. Бера, С. Пол (ред.)
Досягнення в системах, управлінні та автоматизації.
Конспекти лекцій з електротехніки, Спрінгер, Сінгапур, том 442, стор. 127-132, 2018. doi:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7]М. Cunkas, R.
Akkaya, \'Генетичний алгоритм оптимізує асинхронні двигуни та порівнює їх з існуючими двигунами\', застосування математики та розрахунків, Vol. 11, стор. 193-203, грудень 2006. doi:10.
3390/mca1102093 【8]S. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Design of a direct-directional electrical steel permanent magnet synchronous motor
Drive the elevator \', Int. Conf.
Marseille Electric Machinery Factory, France, P. 2012. 1256-1263. doi:10. 1109/ICElMach. 2012. 6350037 [9]
\ 'Проектування синхронних двигунів\': Int.
Salmon, AM
IEEE, IEEE Conversion Conference and Expo \'Design of centralized winding IPM synchronous motors \'(ECCE)
Монреаль, стор. 3865-3871. doi: 10. 1109/ECCE. 2015. SY
Jung, \'Дизайн і характеристика синхронного двигуна байпаса\', Транс.
Корейський інститут електротехніки, стор. 1228-1233, вересень 2013. 62. 9. 1228. Lee, H. Lee, Q.
Wang, \'Розробка синхронного двигуна Wulong для допоміжної системи з ремінним приводом
, \'Magnetic Journal, стор. 487-493, груд [13] Д.-Х. Чжонг
, 'Конструкція синхронного двигуна з обмоткою з постійним магнітом', том 162, січень 2012. 5370/KIEE. 62. 037. F. Meier, J.
Soulard -
Освітній веб-сайт
'
\'Magnet Sync\' на Міжнародній конф. 2008. [15] Y. Yang, SM Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A. Emadi, \'Проектування та порівняння внутрішньої топології двигуна з постійним магнітом для тягових застосувань\
,
ieee пер.
Electrified Transportation, Volume 13, pp. 2017. 1109. 2016. [16] Г. Ріба
, Додаткова
інформація про проектування п’ятифазної техніки та комп’ютерної техніки, стор. 69-76. 4316/AECE. 01010
[18] SR Bowes, D.
, \'Інтегрований алгоритм зворотного зв'язку на виході\', Journal of Electrical Engineering and Computer Science, Т. 2329-2344, листопад 10
Hollinger, «Новий природний спостерігач у застосуванні до швидкості
: \» Серводвигуни постійного струму та індукційні двигуни
, том 151, стор. 1025-1032, жовт [19] CB Jacobina, F. Lima, and L.
IEEE-Ribeiro, 'Просте керування двигуном, орієнтоване на поле', Rec.
ROME, 2000. doi: 1109/IAS. 882125 [20] К. Кога, Р. Уеда, Т.
Сонода, \'проблема стабільності системи приводу асинхронного двигуна\' в IEEE\'IAS Conf. Rec.
, Піттсбург, Пенсільванія, Сполучені Штати, том 1988. 1, стор. 129-136. doi:10. 1109/IAS. 1988. 25052 [21]А. Abid, M. Benhamed, L.
DFIM sensor failures
– Model diagnostic method based on adaptive pim multi-Observer
– Experimental verification, \'Int. J.
Modern Nonlinear Theory and Application4, pp. 161-178, June 2015. doi:10. 4236/ijmnta. 2015. 42012 [22]ELC
Arroyo, \'Моделювання та симуляція системи приводу синхронного двигуна з постійним магнітом\', кафедра електротехніки
Пуерто-Ріко, 2006. [23] AE Fitzgerald, C. Kingsley, SD
People, Electric Machinery.
660-661, 2003. [24] G.
\'Моделювання байпасного опуклополюсного синхронного двигуна та його перетворювача постійної потужності\' у fririch res EVS\'17, 2000.
Департамент електротехніки та електронної інженерії університету Кіріккале Туреччини Ata SEVINC. як @ atasevinc. 71451
Числовий ідентифікатор об'єкта мережі 10. 4316/AECE. 2019 рік.
