I.
Os pesquisadores envolvidos na simulação de controle de veículos elétricos geralmente precisam de um conjunto de parâmetros de modelo apropriados para produzir condições operacionais na área desejada.
Como qualquer conjunto de parâmetros pode não ser razoável, eles procuram um conjunto de parâmetros na simulação que pertencem a um motor real ou pelo menos um modelo verificado.
No entanto, o que eles descobriram pode não atender bem a seus requisitos.
Além disso, como pode haver um erro de programação em um conjunto de parâmetros e condições de trabalho, eles podem não notar uma exceção aos resultados da simulação.
Portanto, eles precisam de alguns algoritmos de design que simplesmente fornecem aos parâmetros do modelo que controlam a simulação no escopo necessário do trabalho.
Existem vários trabalhos de design do motor DC [1-3]
motor de indução [4-7]
MOTOR SÍNCRONOSO DE MAGNETA PERMANENTE (PMSM) [8-10]
, ou ao redor do rotor (WRSM) [11-13]
e dois tipos de rotor cilíndricos [9], [12] e saliente [10-11], [13].
Eles explicaram boas maneiras de encontrar parâmetros de implementação física e fabricação e fizeram algumas melhorias;
No entanto, eles não deram a todos os parâmetros do modelo adequados para a simulação e às vezes nem deram a resistência sinuosa.
O AWebSite fornece algumas ferramentas de computação para o designer de carros permanentes ímãs (PM)
[14].
Ele calcula parâmetros físicos, incluindo a maioria dos parâmetros necessários para a simulação de modelo simples on -line.
No entanto, as ferramentas perguntam ao usuário sobre algumas das opções, que não são conhecidas por usuários inexperientes, mesmo que sejam fornecidas imagens explicativas.
Além disso, o usuário não pode iniciar diretamente a partir dos requisitos básicos para condições operacionais, como energia, tensão, velocidade e eficiência.
Portanto, embora existam ferramentas e algoritmos louváveis no design do motor, as ferramentas e algoritmos existentes na literatura não são adequados para os pesquisadores obterem rapidamente parâmetros simples do modelo no escopo necessário do trabalho.
Não quero estender a lista de referência, porque o estudo que explica os métodos de projeto adequado para o controle do pesquisador dos propósitos de simulação é claramente uma séria falta na literatura.
Este artigo ajuda os pesquisadores a gerar seus próprios parâmetros de movimento com base nas condições operacionais que esperam.
O algoritmo proposto é adequado para motores de servo DC, motores de indução e motores síncronos com PM ou rotores de enrolamento do tipo convexo ou cilíndrico, além de transformadores.
Estes são outros algoritmos de design com base em padrões completamente diferentes dos padrões de design físico [15-16]
porque são propostos para fins de simulação e cálculo.
Para ilustrar que esse design também pode dar algumas opiniões sobre os valores dos parâmetros de fabricação, incluindo o algoritmo do transformador.
Embora a maioria das fórmulas seja boa.
Como todos sabemos, deve -se enfatizar que as contribuições não devem ser subestimadas e que é improvável que atinja um conjunto de parâmetros que atendam aos requisitos sem seguir etapas particularmente organizadas e suposições de controle.
Minha rigorosa pesquisa de literatura não resultou em encontrar um algoritmo que atendesse aos requisitos básicos de 'poder de trabalho, tensão, velocidade e eficiência' 'para servo DC, indução e motores síncronos.
Como motor de indução e projeção,
o motor síncrono polar precisa de algoritmo detalhado, que é a principal contribuição deste artigo.
Como será descrito, esses algoritmos também podem ser usados quando receber os requisitos do modo gerador.
Como assumido pela maioria dos modelos, as funções de perda, lag, saturação e armaturaction são ignoradas aqui.
O modelo usado pelo motor CA é baseado em transformação de três fases [
Arrows2fase esquerda e direita (DQ)
equivalente à amplitude da variável de fase usada principalmente na literatura.
Esses algoritmos são baseados em algumas preferências, pois qualquer seleção específica de métodos de controle e suposições arbitrárias pode ser priorizada durante o processo de projeto para atender às condições operacionais necessárias.
Por simplicidade, a maioria das fórmulas de algoritmo é apresentada na tabela.
Os modelos são então dados no paradigma das equações diferenciais, prontas para serem simuladas com o programa de solucionador. Ii.
DC Servo Motor Design.
A teoria que tem sido (t)
derivados muda para zero, equações elétricas e mecânicas no estado estacionário [17]
se tornam o motor [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (1) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (2)
se multiplicadas [i. sub. a] e [ômega]
onde estão os parâmetros 【R. sub. A] e [L. sub. A]
resistência e indutância da armadura, [k. sub. B]
é o potencial das costas ou o torque constante, [b. sub. f]
é a constante de atrito e [J. sub. Eu] é a inércia;
E variáveis [v. sub. a] e [i. sub. A]
tensão e corrente do enrolamento aplicadas, [ômega]
velocidade do rotor angular em [rad/s] t. sub. L]
é o torque de carga, [p. sub. Eu] e [P. sub. o]
Power de entrada e saída, [p. sub. m]
é energia mecânica e elétrica, 【p. sub. Cu] e [P. sub. f]
é o poder de perda causado pela resistência e atrito do enrolamento, respectivamente.
O modelo possui 5 parâmetros, mas dois deles são [L. sub. A] e [J. sub. I]
, não há impacto em um estado estável.
Além disso, existem 2 variáveis independentes, 【v. sub. A] e [T. sub. L].
Portanto, podemos ter 5 requisitos para estado estacionário e 2 requisitos para transitórios, que é a constante de tempo elétrico e mecânica determinada [L. sub. a] e [j. sub. i] respectivamente. B.
Algoritmo e dê um exemplo do algoritmo dos requisitos na Tabela I
Terceiro, a maioria deles é baseada no diagrama de elementos de potência (1)-(2)
, para alguns outros requisitos, pode ser simplesmente modificado.
Por exemplo, em cada ([v. Sub. A], [i. Sub. A], [P. sub. I]), ([P. sub. [[tau]
.
Se a perda principal não for ignorada, ela também deverá ser subtraída de [P. sub. Perda]
Ao calcular [P. sub. Cu].
Os valores operacionais na Tabela II e os parâmetros na Tabela III são a seguinte simulação do modelo de motor servo CC [verificado com precisão] 17]: [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (3) iii.
Projeto do motor de indução.
A teoria do controle orientada ao campo (FOC)
no caso de um curto-circuito do rotor, será considerado, onde o vetor de ligação do campo magnético do rotor e o eixo D.
Além disso, a corrente mínima do RMS do estator será preferida para o torque igual.
Como todos os derivados se tornam zero no estado estacionário, a equação elétrica [18]
o estator e o rotor se tornam [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (4) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (5) onde [? ? ] e [[psi]. sub. r] = [[psi]. sub. rd]+ j [[psi]. sub. rq] = [l. sub. r] [i. sub. r]+[mi. sub. s]
tensão do estator complexo, fluxo de corrente e magnético e estrutura de referência em relação à rotação a qualquer velocidade angular elétrica, o rotor é [[ômega]. sub. g]; [R. sub. S], [L. sub. s], [R. sub. r] e [L. sub. r]
a resistência e indutância do estator, bem como a resistência e indutância do rotor, respectivamente;
A indutância entre o estator e o rotor e [[ômega]. sub. r]
É a velocidade elétrica do rotor.
Com a escolha [[ômega]. sub. g] satisfatório [[psi]. sub. rq]
foc = 0, de (4)-(5) ou [19], obtemos [[psi]. sub. rd] = [mi. sub. SD]
em um estado estável. Considerando [[psi]. sub. r] = ([L. sub. r]/m) ([[psi]. sub. S]-[sigma] [l. sub. s] [i. sub. s])
valor do estado estacionário [[[[psi]. sub. sq] = [sigma] [l. sub. si. sub. sq]], [[[psi]. sub. sd] = [l. sub. si. sub. SD]] (6)
Implementação, que [Sigma] = 1 -[m. e aí. 2]/([l. Sub. S] [l. Sub. R])
é o coeficiente de vazamento. Então (4) se torna [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (7)
em um estado estável.
Multiplique por ambos os lados (3/2) [[i. sub. sd] [i. sub. sq]]
da esquerda [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (8) onde [P. sub. I]
Power de entrada do estator e [P. sub. Cust]
é a perda de resistência do estator.
[Escolha]
Forças matemáticas não reproduzíveis] (9) forças [[PSI]. sub. RQ] [seta direita]
Fast 0 de acordo com a constante de tempo elétrico do teatro [[tau]. sub. r] = [l. sub. r]/[r. sub. r], e faz (8) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (10)
Outra escolha arbitrária é o ângulo de I em relação a d-
o eixo do quadro de referência, sem necessidade de impor requisitos a [[psi]. sub. rd].
A escolha razoável para este ângulo é 45 [graus], ou seja, [i. sub. sd] = [i. sub. SD]
Torque mecânico e elétrico máximo 【T. sub. e]
até certo ponto [? ? ] Desde [T. sub. e]
proporcional [i. sub. sd] [i. sub. Sq]
por causa da escolha 【[psi]. sub. rq]
= 0, também vamos [[ômega]]. sub. g] = [[ômega]]. sub. S]
, velocidade síncrona em rad/s elétricos,
em outras palavras, essa escolha fornece um certo grau [T. sub. e]
obtido pelo nível mínimo da corrente RMS do estator. Depois de (9) e (10), [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (11)
onde está S?
Você pode ver no
circuito equivalente de fase de fase do motor de indução sem perda de núcleo no estado estacionário, [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (12)
e de acordo com (9), a escolha [i. sub. sd] = [i. sub. SD] ocorre se [[[tau]. sub. r] = [1-s/s [[ômega]. sub. r]]] (13)
No lado direito do equivalente (11) ao de (12) e usando (13)
, encontramos outra relação de parâmetro a partir do valor da operação: [
expressões matemáticas não reprodutíveis] (14)
no algoritmo de projeto do motor de indução, o fator de potência do Stator [Phi]. sub. 1]
Como é igual a [COS45], não deve ser o
atraso do projeto de indução idealizado [20],
onde, se o aluguel mínimo do estator rmsCur for aplicado para o torque necessário e aproximadamente o COS45 [, o fluxo e a resistência do estator são zerodegrees]
na maioria dos outros casos.
O motivo é, de (6), desde [[psi]. sub. sq]/[[psi]. sub. sd] = [sigma] [
aproximadamente igual a] 0, [[psi]. sub. S]
quase com o eixo D, [v. sub. S] tem cerca de 90 [graus]
antes dele, era cerca de 45 [graus] à frente de [i. sub. s] Quando [i. sub. sd] = [i. sub. sq].
Valor exato de cos [[phi]. sub. 1]
É difícil determinar diretamente, mas podemos fazê -lo em duas etapas.
Primeiro, os parâmetros são calculados com [arbitragem. [phi]. sub. 1]
O valor é 0. 7.
De acordo com os critérios de projeto na próxima subseção, a corrente do estator é inversamente proporcional a cos [[Phi]. sub. 1], então ([M. Sup. 2]/[l. Sub. R])
proporcional [Cos. e aí. 2] [[phi]. sub. 1] por (14) e também [? ? ] e [L. sub. s] = [m. e aí. 2]/(1 -[sigma]) [l. sub. r].
Portanto, a tensão do estator de (7)
proporcional a cos [[phi]. sub. 1].
Qualquer cos no primeiro estágio [[Phi]. sub. 1] valor, (7)
a tensão do estator necessária não pode ser fornecida;
Mas o cos COS correto [[phi]. sub. 1]
Você pode encontrar o valor usando a escala e calcular alguns parâmetros novamente de acordo. B.
Usando um exemplo para atender aos requisitos na Tabela IV, o algoritmo é calculado pela primeira vez na Tabela V, onde o mesmo símbolo tem o mesmo significado definido na Seção II. Em seguida, 2-
O cálculo do estágio é concluído.
No primeiro estágio, o valor do tempo representado pelo símbolo com o limite superior é encontrado com o COS de arbitragem [[phi]. sub. 1] (0.
7 Por exemplo)
Como mostrado na Tabela 6.
Na segunda fase, alguns valores e parâmetros operacionais são calculados com precisão, como mostrado na Tabela VII, para atender aos requisitos.
Conforme mostrado na Tabela VIII, alguns valores de operação adicionais também podem ser calculados. C.
modelos que simulam conjuntos de parâmetros podem ser usados com qualquer forma de modelo;
Por exemplo, organize a equação diferencial do modelo em [18]
se torna normal, (15)
obtida no quadro de referência síncrona
do rotor, e a corrente do estator e o campo magnético do rotor são as variáveis do estado elétrico. [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (15)
Além disso, um modelo motor de alimentação dupla (16)
também pode ser usada com os parâmetros encontrados pelo algoritmo;
No entanto, o valor operacional do algoritmo é zero de tensão do rotor [v. sub. rd], [v. sub. rq]. Equação (16)
A equação diferencial do modelo é obtida em [21]
forma normal. [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (16) d.
Circuito equivalente e valor adicionado: os parâmetros também podem ser convertidos em
circuito equivalente de fase única (Fig. 1),
como mostrado na Tabela 9.
Todos esses parâmetros e condições operacionais são simulados (15)
e o cálculo do circuito equivalente. 4. Projeto de PMSM A.
Teoria para desenvolver o algoritmo de design do motor síncrono de ímã permanente, a direção do campo magnético do estator será considerada, onde os componentes do ligante de campo magnético do estator são da fonte de ímã permanente ([[[Phi]. Sub. PM])
alinhada com o eixo d.
Além disso, a corrente mínima do RMS do estator será preferida para o torque necessário.
Equação do estator] 22]
semelhante ao motor de indução [[ômega]. sub. r] substituído por [[ômega]. sub. g].
Como todos os derivados se tornam zero no estado estacionário, a equação do estator se torna [
expressões matemáticas não reprodutíveis] (17) onde [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (18) [l. sub. SD] e [L. sub. Sq] são D-e Q
--Indutância síncrona de eixo diferenciado significativo
O significado da máquina de pólo e símbolos semelhantes é semelhante ao do motor de indução.
E então em equilíbrio, [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (19)
multiplicar por ambos os lados (3/2) [[i. sub. sd] [i. sub. SQ]]
Poder de entrada da esquerda: [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (20)
O primeiro termo à direita é [P. sub. Cu].
Porque o torque mecânico e elétrico é [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (21) e [[ômega]. sub. mec] = [[ômega]. sub. r]/[n. sub. pp]
, a soma dos outros dois termos no lado direito (20)
igual à potência mecânica e elétrica ([P. sub. M] = [t. Sub. E] [[ômega]. sub. mec] = [P. sub. O]+ [P. sub. F]).
Para obter o maior [T. sub. e]
até certo ponto, o aluguel do Stator RMSCUR [? ? ] Geração [? ? ]
Igual a derivada [T. sub. e]
sobre [i. sub. SD]
a zero, precisamos resolver [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (22) para [i. sub. sd]. Usando [? ? ]
Definidos como a proporção de torque para total [devido a ímãs permanentes] t. sub. e] e [? ? ] em (22), [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (23) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (24) desde [[Phi]. sub. PM]
é um certo parâmetro, [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (25) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (26)
O algoritmo para determinar os parâmetros do motor síncrono de ímã permanente de acordo com as condições de operação desejado é muito simples para o tipo de rotor cilíndrico porque [k. sub. Tpm] = 1 como [L. sub. sd] = [L. sub. sq]. Igualar [? ? ] usando (19) fornece [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (27)
motor síncrono permanente para rotor cilíndrico.
No entanto, uma equação não linear [k. sub. TPM]
O problema desses coeficientes é muito complicado e deve ser resolvido. tipo de pólo.
Para determinar [é recomendável usar um algoritmo de loop em vez de resolver esse problema complexo] k. sub. Tpm].
O algoritmo de loop pode ser o
método de Newton-Rampson, mas o derivado é substituído pela aproximação numérica das duas últimas iterações.
Outros parâmetros podem ser determinados. B.
Usando um exemplo para atender aos requisitos na Tabela X, o algoritmo é calculado pela primeira vez no TableXi, onde o mesmo símbolo tem o mesmo significado definido nas seções anteriores.
Portanto, se o rotor for cilíndrico. e. [k. sub. dq]
= 1, outros parâmetros e alguns valores de operação são mostrados na Tabela 12.
Para os motores de polo significativo ([K. Sub. DQ] [não igual a] 1)
, é proposto o algoritmo a seguir com loop: Etapa 1: atribuir o valor de parada e para | [e. sub. v]
| Erro absoluto [V. sub. S1. e aí. RMS]
, por exemplo, [epsilon] = [10. e aí. -6] v.
Etapa 2: atribua um limite para | [Delta] [k. sub. Tpm]
|, mudança absoluta] k. sub. TPM]
em uma etapa, por exemplo [delta] [k. sub. max] = 0. 02.
Etapa 3: Inicie a seguinte operação a qualquer momento, por exemplo, valor [k. sub. Tpm] = 0. 5, [delta] [k. sub. Tpm] = 0. 0001, [e. sub. v] = 0. 3V, [e. sub. V. Sup. antigo] = 0.
Etapa 4 de 5 V: Edge | [e. sub. V] | > [Epsilon], Etapa 4. A: [? ? ] Etapa 4. B: Se [? ? ], então [? ? ] Etapa 4. C: [k. sub. Tpm] = [k. sub. Tpm]+ [delta] [k. sub. Tpm], [e. sub. V. Sup. antigo] = [e. sub. V] Etapa 4. D: Calcule [i. sub. SD] e [i. sub. SD] de (25) e (26) Etapa 4. E: [? ? ] Etapa 4. G: Calcule [v. sub. SD] e [v. sub. Sq] de (19) Etapa 4. H: [? ? ]
No final, o algoritmo gera os parâmetros e valores de ação no exemplo na tabelaxiii.
Eles são verificados com precisão simulando
os modelos C. usados para simular conjuntos de parâmetros podem ser usados com qualquer forma do modelo, por exemplo, (28)
no quadro de referência síncrono com corrente do estator e velocidade do rotor como variáveis de estado elétrico.
A equação diferencial do modelo é obtida em [22]
forma normal. [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (28) v. WRSM Design A.
Teoria para determinar os parâmetros WRSM de certos valores operacionais, o mesmo que o método de design do motor síncrono de ímã permanente que substitui [P. sub. Cu] e [[phi]. sub. PM] com [P. sub. Cust] e [Mi. sub. f]
onde eles estão 【i. sub. f]
é a corrente do rotor, m é a indutância entre o estator e o rotor. Da mesma forma [P. sub. Eu] em [I. sub. S1. e aí. rms] e [t. sub. e]
A fórmula é substituída apenas pelo poder de entrada do estator [P. sub. ist] = [P. sub. i]-[p. sub. CUROT].
Além disso, quaisquer duas expectativas para um determinado [v. sub. f], [i. sub. f] e [k. sub. rl] = [p. sub. CUROT]/[p. sub. perda];
O terceiro é encontrado em seu relacionamento de estado estacionário, v. sub. f] = [R. sub. f] [i. sub. f], onde [v. sub. f] e [R. sub. f]
é a tensão e resistência do rotor.
Determine a indutância do rotor [L. sub. f]
, requisitos adicionais para medir a corrente entre a fase do estator e o enrolamento do rotor [[sigma]. sub. f] = 1 -[3 [m. e aí. 2]/2 [l. sub. sd] [l. sub. f]]] (29)
Essa medição é um pouco mais complexa que a eficiência usual de vazamento devido à notabilidade do rotor, mas ainda está em conformidade com 0 [
menor ou igual a] [[sigma]. sub. f] [
menor ou igual a] 1 desde [l. sub. SD]
é 3/2 vezes a fase do estator auto-sensível, no caso de alinhamento ideal com o rotor, noleakage [23]. Então, Weget [[L. sub. f] = [3 [m. e aí. 2]/2 (1 -[[Sigma]. Sub. F]) [l. sub. sd]]]. (30) b.
Algoritmo com o Exemplo 1)
Requisitos: Sem perder a generalização, não escreva as mesmas etapas novamente que no design do motor síncrono permanente do ímã, e os mesmos requisitos serão considerados um pouco diferentes, enquanto [P. sub. O], [P. sub. ist] = [P. sub. i]-[p. sub. CUROT], [P. sub. Curot] e [P. sub. f]
como antes, [k. sub. rl] = 0.
Escolha 2, significando [P. sub. i] = 5250W, [p. sub. Perda] = 1250W, [P. sub. CUROT] = 250W, [k. sub. ml] = 0. 2 e [eta] = 0.
7619 é ideal.
Deixe a necessidade extra [v. sub. f] = 24Vand [[Sigma]. sub. f] = 0. 02. 2)
Cálculo: Agora, todos os outros valores na seção de cálculo fornecidos no PMSMSSCECT são os mesmos [[phi]. sub. PM] como [MI. sub. f]. Então [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (31) [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (32)
para o caso do rotor cilíndrico ([K. Sub. DQ] = 1), [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (33) e (30), [L. sub. f] = 154. 5 MH.
Para o caso significativo de pólo] k. sub. dq] = 5/3. [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (34) e por (30), [L. sub. f] = 130. 5 MH. C.
Os modelos usados para simular conjuntos de parâmetros podem ser usados com qualquer forma de modelo, por exemplo, os seguintes modelos no quadro de referência síncronos com corrente do estator e velocidade do rotor como variáveis de estado elétrico. [
Expressões matemáticas não reproduzíveis] (35)
Este é o paradigma da equação diferencial do modelo em [24]
, onde a variável do link de fluxo é [
expressões matemáticas não reproduzíveis] (36) e [[psi]. sub. F]
fluxo magnético de enrolamento do rotor. Vi.
De acordo com o modo motor, o gerador no modo gerador é modificado e a potência de entrada e a potência de saída do eixo do motor se tornam negativas, o que é definido como negativo.
Embora o valor negativo da potência de saída do eixo com a definição do modo motor seja a potência de entrada do eixo do gerador, o valor relativo da potência de entrada na definição do modo motor não é a potência de saída do gerador se a corrente de excitação for aplicada.
Portanto, quando o algoritmo proposto é usado para o modo gerador, o valor negativo da potência de saída desejado pelo gerador é adicionado à potência de excitação e usado como potência de entrada no algoritmo.
Por exemplo, para um gerador síncrono do rotor de desvio, o requisito de projeto é de 1300W da potência total de entrada do eixo, 1000W da potência de saída do estator do motor líquido e 100W da entrada de entrada de excitação (rotor).
Então, qualquer poder de entrada [P. sub. i] = -
Poder de saída: 900wp. sub. o] = -
1300 W, eficiência (1300)/( - 900) = 1.
Embora a eficiência do gerador seja 444 = 0, 900/1300 seja usada como um requisito de design no algoritmo. 692 Na verdade. Para
o motor duplamente, a entrada de energia do rotor também é considerada a potência de excitação, se a potência de excitação positiva for extraída do terminal elétrico do rotor, a potência de excitação também se tornará negativa.
O design do motor de indução de acordo com os requisitos do modo gerador requer mais duas medidas.
I. Valor inicial cos [[phi]. sub. 1]
Os valores negativos devem ser tomados, por exemplo, 0. 7.
Segundo, não faça de (13)
deslizamento negativo, [[tau]. sub. r]
Deve ser uma negação disso, o que significa [i. sub. sd] = -[i. sub. sq] é aplicado. Vii.
Projeto de transformador O algoritmo de parâmetros do transformador com base na tabela de demanda XIV está listado na Tabela 15 para atender às necessidades educacionais.
Por exemplo, para avaliar a capacidade do aluno de fazer álgebra vetorial em um exame, o instrutor pode desejar [[alfa]. sub. E [v. sub. 2]]
O ângulo não pode ser ignorado.
A maioria das fórmulas e símbolos não dá uma explicação porque são boas -conhecidas.
Sua organização é algoritmo.
O algoritmo proposto neste artigo pode ajudar a projetar a finalidade de fabricação.
Um exemplo de design do transformador, assumindo [[micro]. sub. r] = 900, [h. e aí. 2]
/a = 133, densidade de fluxo magnético b = 1.
No entanto, eles dão uma opinião bastante próxima sobre o design físico. Viii.
Conclusão fácil para
que os parâmetros básicos do modelo de servo CC, motor de indução, PMSMs, WRSMs e transformador sejam propostos usando fórmulas e algoritmos.
Os requisitos de projeto são principalmente condições de operação.
Outros requisitos de design, como proporção de giro, constante de tempo, coeficiente de vazamento, etc.
Isso é simples para um pesquisador inexperiente.
O conjunto obtido de parâmetros do modelo atende totalmente às condições operacionais necessárias para o modelo assumido.
Esses algoritmos também são aplicáveis às necessidades dos modos do gerador.
Embora os algoritmos de projeto propostos não produzam a maioria dos parâmetros de fabricação, eles também ajudarão a determinar porque os valores operacionais necessários também são encontrados.
Para ilustrar essa possibilidade, o exemplo do transformador foi estendido a esse nível.
Mesmo que seja mais difícil para o motor, uma opinião rápida sobre o tamanho físico pode ser inferida com o algoritmo proposto. REFERÊNCIAS [1] JA REYER, PY
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