I.
Vědci zapojeni do kontrolní simulace elektrických vozidel obvykle potřebují sadu vhodných parametrů modelu, aby se vytvořily provozní podmínky v požadované oblasti.
Protože jakákoli sada parametrů nemusí být rozumná, hledají sadu parametrů v simulaci, které patří k reálnému motoru, nebo alespoň ověřenému modelu.
To, co zjistili, však nemusí dobře splnit jejich požadavky.
Také, protože v sadě parametrů a pracovních podmínek může dojít k chybě programování, nemusí si všimnout výjimky z výsledků simulace.
Potřebují tedy některé návrhové algoritmy, které jednoduše poskytují parametry modelu, které řídí simulaci v požadovaném rozsahu práce.
Existuje několik prací
indukčního motoru DC Motor [1-3] [4-7]
permanentního magnetu synchronního motoru (PMSM) [8-10]
nebo kolem rotoru (WRSM) [11-13]
a dvou typů rotorů [9], [10-11], [13].
Vysvětlili dobré způsoby, jak najít fyzické implementační a výrobní parametry a provést určitá vylepšení;
Nedali však všechny parametry modelu vhodné pro simulaci a někdy ani neposkytly odolnost vůči vinutí.
Awebsite poskytuje některé výpočetní nástroje pro
konstrukční automobily pro permanentní magnety (PM) [14].
Vypočítá fyzikální parametry, včetně většiny parametrů potřebných pro simulaci jednoduchého modelu online.
Nástroje se však uživateli ptají na některé z možností, které nejsou známy nezkušeným uživatelům, i když jsou poskytovány vysvětlující obrázky.
Kromě toho uživatel nemůže začít přímo ze základních požadavků na provozní podmínky, jako je napájení, napětí, rychlost a účinnost.
Proto, ačkoli existují chvályhodné nástroje a algoritmy při návrhu motoru, stávající nástroje a algoritmy v literatuře nejsou pro vědci vhodné k rychlému získání jednoduchých parametrů modelu v požadovaném rozsahu práce.
Nechci rozšířit referenční seznam, protože studie vysvětlující metody návrhu vhodné pro kontrolu výzkumného pracovníka nad účely simulace je zjevně vážným nedostatkem v literatuře.
Tento článek pomáhá vědcům generovat své vlastní pohybové parametry na základě provozních podmínek, které očekávají.
Navrhovaný algoritmus je vhodný pro DC servo motory, indukční motory a synchronní motory s PM nebo vinutým rotorem konvexního nebo válcového typu, jakož i pro transformátory.
Jedná se o další návrhové algoritmy založené na standardech, které se zcela liší od standardů fyzického designu [15-16],
protože je navrženo pro účely simulace a výpočtu.
Pro ilustraci, že tento návrh může také poskytnout určité názory na hodnoty výrobních parametrů, včetně algoritmu transformátoru.
Ačkoli většina vzorců je dobrá.
Jak všichni víme, je třeba zdůraznit, že příspěvky by neměly být podceňovány a že je nejpravděpodobnější dosáhnout souboru parametrů, které splňují požadavky, aniž by dodržovaly zvláště organizované kroky a předpoklady kontroly.
Můj přísný průzkum literatury nevedl k nalezení algoritmu, který splnil základní požadavky \ 'pracovní síly, napětí, rychlosti a účinnosti \' pro DC servo, indukci, synchronní motory.
Jako indukční motor a projekce
potřebuje polární synchronní motor podrobný algoritmus, který je hlavním přínosem tohoto článku.
Jak bude popsáno, tyto algoritmy lze také použít, když jsou poskytnuty požadavků režimu generátoru.
Jak předpokládá většina modelů, zde jsou ignorovány ztráty jádra, zpoždění, saturace a ozbrojené role.
Model používaný střídavým motorem je založen na 3-fázové [
levé a pravé šipky2phase (DQ)
transformaci ekvivalentní amplitudě fázové proměnné použité hlavně v literatuře.
Tyto algoritmy jsou založeny na některých preferencích, protože jakýkoli konkrétní výběr metod řízení a libovolných předpokladů lze během procesu navrhování upřednostňovat tak, aby splňovaly požadované provozní podmínky.
Pro jednoduchost je v tabulce uvedena většina vzorců algoritmu.
Modely jsou pak uvedeny v paradigmatu diferenciálních rovnic, které jsou připraveny k simulaci programem řešitele. Ii.
DC Design motoru servo.
Teorie, která byla (T)
deriváty, se změnila na nulové, elektrické a mechanické rovnice v ustáleném stavu [17],
se stala motorem [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (1) [
nevyprodukovatelné matematické výrazy] (2)
, pokud se vynásobí [i. sub. a] a [Omega]
, kde jsou parametry 【R. sub. a] a [L. sub. A]
Odpor a indukčnost armatury, [k. sub. B]
je zadní potenciál nebo konstanta točivého momentu, [b. sub. F]
je konstanta tření a [J. sub. i] je setrvačnost;
A proměnné [v. sub. a] a [i. sub. A]
Napětí a proud aplikované navíjení, [omega]
úhlová rychlost rotoru v [rad/s] t. sub. L]
je to zatížení točivého momentu, [str. sub. I] a [P. sub. O]
Vstupní a výstupní výkon, [str. sub. M]
je to mechanická a elektrická energie, 【p. sub. Cu] a [P. sub. F]
Je to ztráta způsobená odporem a třením vinutí.
Model má 5 parametrů, ale 2 z nich jsou [L. sub. A] a [J. sub. i]
, nemá žádný dopad ve stabilním stavu.
Kromě toho existují 2 nezávislé proměnné, 【v. sub. A] a [T. sub. L].
Proto můžeme mít 5 požadavků na ustálený stav a 2 požadavky na přechod, což je elektrická a mechanická časová konstanta určená [L. sub. a] a [j. sub. i]. B.
Algoritmus, a uveďte příklad algoritmu požadavků v tabulce I
třetí, většina z nich je založena na diagramu napájecího prvku (1)-(2)
, pro některé další požadavky lze jednoduše upravit.
For example, in each ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. o],[P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. loss],[P. sub. f]), ([R. sub. a], [L. sub. a], [TAU]
.
Pokud ztráta jádra není ignorována, musí být také odečtena od [P. sub. Ztráta]
Při výpočtu [P. sub. Cu].
Provozní hodnoty v tabulce II a parametry v tabulce III jsou následující simulací modelu DC servomotoru [přesně ověřeno] 17]: [
Nepřipravitelné matematické výrazy] (3) III.
Indukční návrh motoru.
Teorie ovládání orientované na pole (FOC)
V případě zkratu rotoru se bude brát v úvahu, kde vektor magnetického pole magnetického pole rotoru a osa d.
Kromě toho bude upřednostňován minimální proud RMS statoru pro stejný točivý moment.
Protože všechny deriváty se stávají nulovou v ustáleném stavu, elektrická rovnice [18]
se stato statoru a rotor stává [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (4) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (5) kde [? ? ] a [[psi]. sub. R] = [[PSI]. sub. rd]+ j [[psi]. sub. RQ] = [l. sub. r] [i. sub. r]+[mi. sub. S]
Komplexní napětí statoru, proud a magnetický tok a referenční rám s ohledem na otáčení při jakékoli elektrické úhlové rychlosti je rotor [OMEGA]. sub. G]; [R. sub. S], [L. sub. S], [R. sub. r] a [L. sub. r]
odolnost a indukčnost statoru, jakož i odolnost a indukčnost rotoru;
Indukčnost mezi statorem a rotorem a [Omega]. sub. R]
Je to elektrická rychlost rotoru.
S výběrem [[Omega]. sub. g] uspokojující [[psi]. sub. RQ]
FOC = 0, z (4)-(5) nebo [19], dostaneme [[PSI]. sub. rd] = [mi. sub. sd]
ve stabilním stavu. Zvažování [[PSI]. sub. r] = ([L. sub. r]/m) ([[psi]. Sub. S]-[Sigma] [l. Sub. S] [i. Sub. S])
Hodnota ustáleného stavu [[[PSI]. sub. SQ] = [Sigma] [l. sub. s] [i. sub. SQ]], [[[PSI]. sub. SD] = [l. sub. s] [i. sub. SD]] (6)
Implementace, která [Sigma] = 1 -[m. sup. 2]/([l. Sub. S] [l. Sub. R])
je koeficient úniku. Pak (4) se stane [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (7)
ve stabilním stavu.
Vynásobte obě strany (3/2) [[i. sub. SD] [i. sub. Sq]]
zleva [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (8), kde [P. sub. i]
vstupní síla statoru a [P. sub. Cust]
je ztráta odporu statoru.
[Choice]
Nepřídatelné matematické výrazy] (9) Síly [[PSI]. sub. RQ] [RIGHT Arrow]
RYCHLO 0 Podle elektrické časové konstanty Therotor [[TAU]. sub. r] = [l. sub. r]/[r. sub. r], a vyrábí (8) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (10)
Další libovolnou volbou je úhel i vzhledem k
osy referenčního rámce, není třeba stanovit požadavky na [[PSI]. sub. rd].
Přiměřená volba pro tento úhel je 45 [stupňů], tj. [I. sub. SD] = [i. sub. SD]
Maximální mechanický a elektrický točivý moment 【T. sub. e]
do určité míry [? ? ] od [T. sub. e]
proporcionální [i. sub. SD] [i. sub. sq]
kvůli výběru 【[psi]. sub. RQ]
= 0, také nechte [[Omega]]. sub. g] = [[Omega]]. sub. S]
, synchronní rychlost v elektrickém rad/s
jinými slovy, tato volba poskytuje určitý stupeň [T. sub. e]
získané minimální úrovní proudu statoru RMS. Poté z (9) a (10) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (11),
kde je S? Z
můžete vidět bez ztráty jádra v ustáleném stavu, [
jednofázového ekvivalentního obvodu indukčního motoru
nereprodukovatelné matematické výrazy] (12)
a podle (9) výběr [i. sub. SD] = [i. sub. SD] nastává, pokud [[[[TAU]. sub. r] = [1-S/S [[OMEGA]. sub. R]]] (13)
Na pravé straně ekvivalentu (11) k (12) a pomocí (13)
najdeme další vztah parametrů z provozní hodnoty: [
Nepřipravitelné matematické výrazy] (14)
v návrhovém algoritmu indukčního motoru, elektrického faktoru [Phi]. sub. 1]
Protože se rovná [COS45], nemělo by to být návrh standardního stupně]
zpoždění idealizovaného indukčního motoru [20]
, kde, pokud je minimální stator RMSCUR nájemné aplikováno pro požadovaný točivý moment a přibližně COS45 [, tok a odolnost proti statoru jsou
ve většině ostatních případů.
Důvodem je, od (6), od [[[psi]. sub. sq]/[[psi]. sub. sd] = [sigma] [
asi rovný] 0, [[psi]. sub. s]
téměř s osou D, [v. sub. S] je asi90 [stupňů]
před ním, bylo to asi 45 [stupňů] před [i. sub. s], když [i. sub. SD] = [i. sub. SQ].
Přesná hodnota cos [[Phi]. sub. 1]
Je obtížné určit přímo, ale můžeme to udělat ve dvou fázích.
Nejprve se parametry počítají s [rozhodčím řízením. [Phi]. sub. 1]
Hodnota je 0. 7.
Podle kritérií návrhu v příštím pododdílu je proud statoru nepřímo úměrný COS [[PHI]. sub. 1], pak ([M. sup. 2]/[l. Sub. R])
proporcionální [cos. sup. 2] [[Phi]. sub. 1] 1] (14) a také [? ? ] a [L. sub. s] = [m. sup. 2]/(1 -[Sigma]) [l. sub. r].
Proto statorové napětí z (7)
úměrného COS [[Phi]. sub. 1].
Jakýkoli cos v první fázi [[Phi]. sub. 1] Hodnota, (7)
Požadované napětí statoru nesmí být uvedeno;
Ale správné cos [[phi]. sub. 1]
Poté můžete najít hodnotu pomocí měřítka a podle toho znovu vypočítat některé parametry. B.
Použití příkladu ke splnění požadavků v tabulce IV se algoritmus nejprve vypočítá v tabulce V, kde stejný symbol má stejný význam, jaký je definován v části II. Dále, 2-
Výpočet fáze je dokončen.
V první fázi je nalezena časová hodnota představovaná symbolem s horním limitem s rozhodčím řízením cos [[Phi]. sub. 1] ( 0. 7)
například
Jak je uvedeno v tabulce 6.
Ve druhé fázi jsou některé provozní hodnoty a parametry přesně vypočteny, jak je uvedeno v tabulce VII, aby splňovaly požadavky.
Jak je uvedeno v tabulce VIII, lze také vypočítat některé další provozní hodnoty. C.
Modely, které simulují sady parametrů, lze použít s jakoukoli formou modelu;
Například uspořádat modelovou diferenciální rovnici v [18]
se stává normální, (15)
získaná v synchronním referenčním rámci
rotoru a proud statoru a magnetické pole rotoru jsou proměnné elektrického stavu. [
Nepřipravitelné matematické výrazy] (15)
Kromě toho, že motor s dvojitým krmením (16)
může být také použit s parametry nalezenými algoritmem;
Provozní hodnotou algoritmu je však napětí nulového rotoru [v. sub. Rd], [v. sub. RQ]. Rovnice (16)
Diferenciální rovnice modelu je získána v
normální formě [21]. [
Nereprodukovatelné matematické výrazy] (16) d.
Ekvivalentní obvod a přidaná hodnota: Parametry lze také převést na jednofázový
ekvivalentní obvod (obr. 1),
jak je uvedeno v tabulce 9.
Všechny tyto parametry a provozní podmínky jsou simulovány (15)
a výpočet ekvivalentního obvodu. IV. Návrh PMSM A.
Teorie za účelem vývoje návrhového algoritmu permanentního magnetu synchronního motoru, bude zvažován směr magnetického pole statoru, kde jsou složky linkeru magnetického pole statoru z permanentního magnetového zdroje ([[Phi]. Sub. PM])
zarovnány s osou D.
Kromě toho bude pro požadovaný točivý moment upřednostňován minimální proud RMS statoru.
Statorová rovnice] 22]
Podobně jako indukční motor [[Omega]. sub. R] nahrazen za [[Omega]. sub. G].
Protože všechny deriváty se stávají nulou v ustáleném stavu, statorová rovnice se stává [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (17), kde [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (18) [l. sub. SD] a [L. sub. Sq] jsou d-a q
-významně diferenciální osa synchronní indukce
Význam pólového stroje a podobných symbolů je podobný jako u indukčního motoru.
A pak v rovnováze se [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (19)
vynásobí oběma stranami (3/2) [i. sub. SD] [i. sub. SQ]]
Vstupní síla zleva: [
Nepřirozené matematické výrazy] (20)
Prvním termínem napravo je [P. sub. Cu].
Protože mechanický a elektrický točivý moment je [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (21) a [[Omega]. sub. mec] = [[Omega]. sub. r]/[n. sub. pp]
, součet dalších dvou termínů na pravé straně (20)
rovnající se mechanické a elektrické energii ([P. sub. M] = [t. Sub. E] [[Omega]. Sub. Mec] = [P. sub. O]+ [P. sub. F]).
Získat největší [T. sub. e]
do jisté míry nájem Stator RMSCUR [? ? ] Generace [? ? ]
Rovná se derivátu [T. sub. e]
asi [i. sub. sd]
na nulu, musíme vyřešit [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (22) pro [i. sub. SD]. Používání [? ? ]
Definovaný jako poměr točivého momentu k celkovému [v důsledku trvalých magnetů] t. sub. E] a [? ? ] V (22), [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (23) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (24) od [[Phi]. sub. PM]
je určitý parametr, [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (25) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (26)
Algoritmus pro stanovení parametrů synchronního motoru permanentního magnetu podle požadovaných provozních podmínek je pro válcový typ rotoru velmi jednoduchý, protože [k. sub. TPM] = 1 jako [L. sub. SD] = [L. sub. SQ]. Rovnat [? ? ] pomocí (19) poskytuje [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (27)
permanentní magnetický synchronní motor pro válcový rotor.
Avšak nelineární rovnice [k. sub. TPM]
Problém těchto koeficientů je velmi komplikovaný a měl by být vyřešen. typ tyče.
K určení [se doporučuje použít algoritmus smyčky místo řešení tohoto komplexního problému] K. sub. TPM].
Algoritmus smyčky může být
metodou Newton-rampson, ale derivát je nahrazen numerickou aproximací posledních dvou iterací.
Poté lze určit další parametry. B.
Použití příkladu ke splnění požadavků v tabulce X se algoritmus nejprve vypočítá v Tablexi, kde stejný symbol má stejný význam, jaký je definován v předchozích oddílech.
Pokud je tedy rotor válcový. E. [k. sub. DQ]
= 1, další parametry a některé provozní hodnoty jsou uvedeny v tabulce 12.
U významných pólových motorů ([k. Sub. DQ] [Nerovná] 1)
, je navržen následující algoritmus s smyčkou: Krok 1: Přiřadit hodnotu e-Stop E pro | [E. sub. v]
| Absolutní chyba [V. sub. S1. sup. Požadavky RMS]
, například [Epsilon] = [10. sup. -6] v.
Krok 2: Přiřaďte limit pro | [Delta] [K. sub. TPM]
|, Absolutní změna] k. sub. TPM]
Například v kroku [Delta] [k. sub. max] = 0. 02.
Krok 3: Spusťte následující operaci kdykoli například hodnota [k. sub. TPM] = 0. 5, [Delta] [k. sub. TPM] = 0,0001, [e. sub. v] = 0. 3V, [e. sub. V. sup. Old] = 0.
Krok 4 z 5 V: Edge | [E. sub. V] | > [Epsilon], krok 4. A: [? ? ] Krok 4. B: Pokud [? ? ], pak [? ? ] Krok 4. C: [k. sub. TPM] = [k. sub. TPM]+ [Delta] [K. sub. TPM], [e. sub. V. sup. starý] = [e. sub. V] Krok 4. D: Vypočítejte [i. sub. sd] a [i. sub. SD] z (25) a (26) krok 4. E: [? ? ] Krok 4. G: Vypočítejte [v. sub. sd] a [v. sub. SQ] z (19) kroku 4. H: [? ? ]
Nakonec algoritmus generuje parametry a hodnoty akcí v příkladu v Tablexiii.
Ověřují se přesně simulací
modelů C. používané k simulaci sad parametrů lze použít s jakoukoli formou modelu, například (28)
v synchronním referenčním rámci s proudem statoru a rychlostí rotoru jako proměnné elektrického stavu.
Diferenciální rovnice modelu je získána v
normální formě [22]. [
Nepřirozené matematické výrazy] (28) v. Návrh WRSM A.
Teorie pro stanovení parametrů WRSM určitých provozních hodnot, stejně jako metoda konstrukce permanentního magnetu synchronního motoru, který nahrazuje [P. sub. Cu] a [[Phi]. sub. PM] s [P. sub. Cust] a [Mi. sub. f]
kde jsou 【i. sub. F]
je proud rotoru, M je indukčnost mezi statorem a rotorem. Podobně [P. sub. i] v [I. sub. S1. sup. rms] a [t. sub. e]
Vzorec je nahrazen pouze vstupním silou statoru [P. sub. ist] = [P. sub. I]-[str. sub. Curot].
Kromě toho všechna dvě očekávání pro daný [v. sub. F], [i. sub. f] a [k. sub. rl] = [p. sub. Curot]/[str. sub. ztráta];
Třetí je nalezen v jejich vztahu v ustáleném stavu, v. sub. F] = [R. sub. F] [i. sub. F], kde [v. sub. F] a [R. sub. F]
Je to napětí a odpor rotoru.
Určete indukčnost rotoru [L. sub. F]
, další požadavky na měření proudu mezi statorovou fází a vinutím rotoru [[Sigma]. sub. F] = 1 -[3 [m. sup. 2]/2 [l. sub. SD] [l. sub. F]]] (29)
Toto měření je o něco složitější než obvyklá účinnost úniku v důsledku oznámení rotoru, ale stále odpovídá 0 [
méně nebo rovné] [[Sigma]. sub. f] [
menší nebo roven] 1 od [l. sub. SD]
je 3/2krát větší než statorová fáze, v případě optimálního zarovnání s rotorem, Noleakage [23]. Poté Weget [L. sub. F] = [3 [m. sup. 2]/2 (1 -[[Sigma]. Sub. F]) [l. sub. sd]]. (30) b.
Algoritmus s příkladem 1)
Požadavky: Bez ztráty zobecnění nepíšete znovu stejné kroky jako v permanentním magnetu synchronního motorického designu a stejné požadavky budou považovány za mírně odlišné, zatímco [P. sub. O], [P. sub. ist] = [P. sub. I]-[str. sub. Curot], [P. sub. Curot] a [P. sub. F]
jako dříve, [k. sub. rl] = 0.
zvol 2, což znamená [P. sub. i] = 5250W, [str. sub. Ztráta] = 1250 W, [P. sub. Curot] = 250 W, [k. sub. ML] = 0. 2 a [ETA] = 0.
7619 je ideální.
Nechť je navíc potřeba [v. sub. F] = 24Vand [[Sigma]. sub. F] = 0. 02. 2)
Výpočet: Nyní jsou všechny ostatní hodnoty v části výpočtu uvedené v PMSMSCESCIE stejné [[PHI]. sub. PM] jako [Mi. sub. F]. Poté [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (31) [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (32)
pro válcový rotor ([k. Sub. Dq] = 1), [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (33) a (30), [L. sub. F] = 154, 5 MH.
Pro významný případ pólu] k. sub. DQ] = 5/3. [
Nepřirozené matematické výrazy] (34) a (30), [L. sub. F] = 130, 5 MH. C.
Modely používané k simulaci sad parametrů lze použít s libovolnou formou modelu, například následující modely v synchronním referenčním rámci s statorovým proudem a rychlostí rotoru jako proměnné elektrického stavu. [
Nepřipravitelné matematické výrazy] (35)
Toto je paradigma modelové diferenciální rovnice v [24]
, kde proměnná propojení toku je [
nereprodukovatelné matematické výrazy] (36) a [[PSI]. sub. F]
Magnetický tok vinutí rotoru. Vi.
Podle režimu motoru je generátor v režimu generátoru upraven a vstupní výkon a výstupní výkon hřídele se stanou negativním, což je definováno jako negativní.
Ačkoli negativní hodnota výstupního výkonu hřídele s definicí motorového režimu je vstupním výkonem hřídele generátoru, relativní hodnota vstupního výkonu do definice motorového režimu není výstupním výkonem generátoru, pokud je použit excitační proud.
Proto, když je navrhovaný algoritmus použit pro režim generátoru, je k excitační síle přidána záporná hodnota požadovaného výstupního výkonu generátoru a použije se jako vstupní výkon v algoritmu.
Například pro synchronní generátor obtoku je požadavek na návrh 1300 W celkového vstupního výkonu hřídele, 1000 W z výstupního výkonu čistého motoru a 100 W excitace (rotoru) vstupní síly.
Takže jakýkoli dva vstupní výkon [P. sub. I] = -
Výstupní výkon: 900 WP. sub. O] = -
1300 W, Efektivita (1300)/( - 900) = 1.
Ačkoli účinnost generátoru je 444 = 0, 900/1300 se používá jako návrhový požadavek v algoritmu. 692 Vlastně. U dvojnásobného
motoru je napájecí vstup rotoru také považován za excitační sílu, pokud je pozitivní excitační výkon extrahován z elektrického terminálu rotoru, excitační síla se také stane negativním.
Konstrukce indukčního motoru podle požadavků režimu generátoru vyžaduje dvě další opatření.
I. Počáteční hodnota cos [[Phi]. sub. 1]
Je třeba vzít záporné hodnoty, například-0. 7.
Za druhé, ne z (13)
negativního skluzu, [[tau]. sub. r]
Musí to být jeho negace, což znamená [i. sub. SD] = -[i. sub. SQ] se použije. Vii.
Návrh transformátoru Algoritmus transformátoru na základě tabulky poptávky XIV je uvedena v tabulce 15, aby vyhovovala vzdělávacím potřebám.
Například za účelem posouzení schopnosti studenta provádět vektorovou algebru v jedné zkoušce si může instruktor přát [[alfa]. sub. E [v. sub. 2]]
úhel nelze ignorovat.
Většina vzorců a symbolů nedává vysvětlení, protože jsou dobré -známé.
Jejich organizace je algoritmus.
Algoritmus navržený v tomto článku může pomoci navrhnout účel výroby.
Příklad návrhu transformátoru, za předpokladu [[micro]. sub. r] = 900, [h. sup. 2]
/a = 133, hustota magnetického toku b = 1.
Poskytují však poměrně blízký názor na fyzický design. Viii.
Snadný závěr-
základní modelové parametry motoru DC servo, indukční motor, PMSMS, WRSMS a transformátor jsou navrženy pomocí vzorců a algoritmů.
Požadavky na návrh jsou hlavně provozní podmínky.
Další požadavky na návrh, jako je poměr obratu, časová konstanta, koeficient úniku atd.
To je pro nezkušeného výzkumného pracovníka jednoduché.
Získaná sada parametrů modelu plně splňuje provozní podmínky potřebné pro předpokládaný model.
Tyto algoritmy se také vztahují na potřeby režimů generátoru.
Ačkoli navrhované návrhové algoritmy nevytvářejí většinu výrobních parametrů, pomohou také je určit, protože jsou také nalezeny požadované provozní hodnoty.
Pro ilustraci této možnosti byl příklad transformátoru rozšířen na tuto úroveň.
I když je to pro motor obtížnější, lze pomocí navrhovaného algoritmu odvodit rychlý názor na fyzickou velikost. Reference [1] Ja Reyer, Py
Papalambros, \ 'Kombinace optimalizovaného designu a ovládání s aplikací DC Motors \', Journal of Mechanical Design, sv. 124, str. 183-191, červen 2002. Doi: 10. 1115/1. 1460904 [2] J. CROS, MT KAKHKI, GCR SINCERO, CA Martins, P.
Viarouge ve vozidle Engineering, \ 'Design metoda malého štětce a bezmastně DC motoru \'.
Vydavatelský tým College, str. 207-235,2014. [3] c. -G. Lee, H. -s. Choi, \ 'Fea-
optimální návrh motoru permanentního magnetu DC založený na internetu distribuované výpočetní techniky13, 284-291,
2009
září
. 136, str. 299-307, listopad 1989. Doi: 10. 1049/IP-B. 1989. 0039 [5] MO GULBAHCE, DA Kocabas, \ 'vysokorychlostní
indukční motorický design rotoru se zlepšenou účinností a sníženým harmonickým účinkem, \' IET Power Application, COIL12, s. 1126-1133, září. 2018. Doi: 10. 1049/IET-EPA. 2017. 0675 [6] r. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \ 'Optimalizace indukčních motorů pomocí genetického algoritmu a optimálního indukčního designu motoru GUI v Matlabu \', in:. Konkani, R. Bera, S. Paul (eds)
Pokroky v systémech, kontrole a automatizaci.
Poznámky k přednášce o elektrotechnice, Springer, Singapur, svazek 442, stránka. 127-132, 2018. Doi: 10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7] m. Cundas, R.
Akkaya, \ 'Genetický algoritmus optimalizuje indukční motory a porovná je s existujícími motory \', aplikace matematiky a výpočtu, sv. 11, str. 193-203, prosinec 2006. doi: 10.
3390/MCA1102093 【8] s. CiCicE, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Návrh přímého směrového elektrického oceli permanentní magnet synchronní motorový
', int.
Marseille Elektrické strojní továrna, France, P. 2012. 1256-1263. Doi: 10. 1109/Icelmach.
pohon Výtah \ Aspekty \ 'Force Lefik: Int. J.
Pro výpočet a matematiku v elektrickém a elektronickém inženýrství
. Pro slabé aplikace v širokých polích \ '(ECCE)
Montreal, Page 2015. 3865-3871. DOI: 10. 1109/
ECCE
. s. 1228-1233, září 2013. Doi: 10. 2013. 62. 9. 1228 [12] g. -H. Lee, H. -H. Lee, Q.
Wang, \ 'vývoj synchronního motoru Wulong pro přenos pásu-řízený E-
pomocný systém, \' magnetický časopis, svazek 118, s. 487-493, prosinec 2018. Doi: 10. 4283/jmag. 2013. 18. 4. 487 [13] d. Lee, Y. -H. Jeong, S. -y.
Jung, \ 'Isg 's designem s navíjejícím rotorovým synchronním motorem a výkonem srovnání s interním permanentním magnetovým synchronním motorem \', obchod od Korea Association of Electrical Engineers, Svazek 162, s. 37-42, leden 2013. Doi: 10. 5370/Kiee. 2012. 62. 1. 037 [14] f. Meier, S. Meier, J.
Soulard \ 'EMETOR-
vzdělávací webové
nástroje založené na permanentním designu
\' magnetický synchronizační stroj \ 'v magnetu \'. int. Conf.
Na motoru Vilamoura, Portugalsko, 2008, Paper ID. 866. DOI: 10. 1109/Icelmach. 2008. 4800232 [15] y. Yang, Sm Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A.
Emadi, \ 'design a srovnání interní topologie motoru permanentního magnetu pro trakční aplikace \', IEEE Trans.
Elektrifikovaná doprava, svazek 13, str. 86-97, březen 2017. Doi: 10. 1109/tte. 2016. 2614972 [16] h. Saavedra, J. -R. Riba, L.
Romelar, více
návrh optimalizace cílů pětifázového poruchového
pokroku v elektrickém a počítačovém inženýrství, svazek II. 15, str. 69-76, únor. 2015. Doi: 10. 4316/aece. 2015. 01010 [17] a.
Sevinc, \ 'integrovaný algoritmus minimálního řadiče s výstupní zpětnou vazbou a jeho propagací \', Journal of Electrical Engineering and Computer Science, Turecko, sv. 21, str. 2329-2344, nov. 2013. Doi: 10. 3906/ELK-1109-61 [18] SR Bowes, A. Sevinc, D.
Hollinger, \ 'Nový přírodní pozorovatel aplikoval na rychlost-
IEEE trans: \' DC servo a indukční motory bez senzorů.
Průmyslová elektronika, svazek 151, str. 1025-1032, říjen 2004. doi: 10. 1109/kravata. 2004. 834963 [19] CB Jacobina, J. Bione Fo, F. Salvadori, Amn Lima, Andl. Jako
IEEE-ribeiro, \ 'jednoduché nepřímé ovládání motoru orientovaného na pole bez měření rychlosti \' IAS conf. Rec.
Řím, Itálie, Page 2000. 1809-1813. doi: 10. 1109/IAS. 2000. 882125 [20] k. Koga, R. Ueda, T.
Sonoda, \ 'Problém stability indukčního motorického pohonu \' v IEEE \ 'ias Conf. Rec.
, Pittsburgh, PA, PA, Spojené státy, svazek 1988. 1, pp. 129-136. Doi: 10. 1109/IAS.
1988
. Adaptive PIM multi-obsserver-
experimentální ověření, \ 'int. J.
Moderní nelineární teorie a aplikace4, s. 161-178, červen 2015. Doi: 10. 4236/IJMNTA. 2015. 42012 [22] ELC
Arroyo, \ 'Modelování a simulace pohonného systému permanentního magnetu synchronního motoru \', M. Sc. Diplomová práce, Dept. Electrical Eng.
University of Puerto Rico, Puerto Rico, 2006. [23] Ae Fitzgerald, C. Kingsley, Jr., SD
Uman People, Electric Machinery.
New York, USA, NY: McGraw-Hill, s. 660-661, 2003. [24] g.
\ 'Modelování obtokového konvexního pólového synchronního motoru a jeho konverzovaného převaděče oblasti napájení \' ve Fririch res evs \ '17, 2000.
Oddělení elektrického a elektronického inženýrství Kirikkale University of Turecko Ata Sevinc. AS @ ATASEVINC. 71451
Čistý identifikátor objektu 10. 4316/AECE. 2019.
