I.
Raziskovalci, ki se ukvarjajo s kontrolno simulacijo električnih vozil, običajno potrebujejo nabor ustreznih parametrov modela za izdelavo obratovalnih pogojev na želenem območju.
Ker kateri koli sklop parametrov morda ni primeren, iščejo niz parametrov v simulaciji, ki spadajo v resnični motor, ali vsaj preverjeni model.
Vendar to, kar so odkrili, morda ne ustreza njihovim zahtevam dobro.
Ker lahko v nizu parametrov in delovnih pogojev pride do napake v programiranju, morda ne bodo opazili izjeme od rezultatov simulacije.
Zato potrebujejo nekaj algoritmov oblikovanja, ki preprosto dajejo parametre modela, ki nadzorujejo simulacijo v okviru potrebnega obsega dela.
Obstaja več del motorja DC motorja [1-3]
indukcijskega motorja [4-7]
trajnega sinhronega motorja magneta (PMSM) [8-10]
ali okoli rotorja (WRSM) [11-13]
in dveh cilindričnih [9], [12] in vidnih vrst [10-11], [13] vrst rotorjev.
Pojasnili so dobre načine, kako najti fizično izvajanje in proizvodnjo parametrov ter naredili nekaj izboljšav;
Vendar pa niso dali vseh parametrov modela, primerne za simulacijo, včasih pa sploh niso dali odpornosti na vijugavanje.
AwebSite ponuja nekaj računalniških orodij za oblikovalca avtomobilov s trajnimi magneti
[14].
Izračuna fizične parametre, vključno z večino parametrov, potrebnih za spletno simulacijo preprostega modela.
Orodja pa uporabnika sprašujejo o nekaterih možnostih, ki ne poznajo neizkušenim uporabnikom, tudi če so na voljo pojasnjevalne slike.
Poleg tega uporabnik ne more začeti neposredno iz osnovnih zahtev za obratovalne pogoje, kot so moč, napetost, hitrost in učinkovitost.
Čeprav v motoričnem oblikovanju obstajajo pohvalna orodja in algoritmi, obstoječa orodja in algoritmi v literaturi niso primerni, da bi raziskovalci hitro pridobili preproste parametre modela v okviru potrebnega obsega dela.
Ne želim razširiti referenčnega seznama, ker študija, ki pojasnjuje oblikovalske metode, primerne za nadzor raziskovalca, je v literaturi očitno resno pomanjkanje.
Ta članek pomaga raziskovalcem, da ustvarijo svoje lastne parametre gibanja, ki temeljijo na delovnih pogojih, ki jih pričakujejo.
Predlagani algoritem je primeren za DC servo motorje, indukcijske motorje in sinhrone motorje s PM ali vijugastimi rotorji konveksnega ali valjastega tipa ter transformatorjev.
To so še en algoritmi oblikovanja, ki temeljijo na standardih, ki se popolnoma razlikujejo od standardov fizičnega oblikovanja [15-16],
ker je predlagano za simulacijo in izračun.
Za ponazoritev, da lahko ta zasnova da tudi nekaj mnenj o vrednostih proizvodnih parametrov, vključno z algoritmom transformatorjev.
Čeprav je večina formul dobrih.
Kot vsi vemo, je treba poudariti, da prispevkov ne bi smeli podcenjevati in da najverjetneje ne bo dosegel niza parametrov, ki izpolnjujejo zahteve, ne da bi sledili posebej organiziranim korakom in nadzornim predpostavkam.
Moja stroga raziskava literature ni povzročila iskanja algoritma, ki je izpolnjeval osnovne zahteve \ 'delovne moči, napetosti, hitrosti in učinkovitosti \' za DC servo, indukcije, sinhrone motorje.
Kot indukcijski motor in projekcija
polarni sinhroni motor potrebuje podroben algoritem, kar je glavni prispevek tega prispevka.
Kot bo opisano, lahko te algoritme uporabimo tudi, kadar so glede na zahteve načina generatorja.
Kot domneva večina modelov, se tukaj ne upoštevajo vloga jedra, zaostajanja, nasičenosti in armaturacije.
Model, ki ga uporablja AC motor, temelji na 3-fazni [
levi in desni puščici2fazni (DQ)
transformaciji, enakovredni amplitudi fazne spremenljivke, ki se uporablja predvsem v literaturi.
Ti algoritmi temeljijo na nekaterih preferencah, saj je mogoče med načrtovalnim postopkom določiti kakršno koli posebno izbiro kontrolnih metod in poljubnih predpostavk, da se izpolnjuje zahtevane delovne pogoje.
Zaradi poenostavitve je v tabeli navedena večina formul algoritma.
Nato so modeli podani v paradigmi diferencialnih enačb, ki so pripravljene za simuliranje s programom Solver. Ii.
DC servo motorja.
Teorija, ki je bila (t)
derivati, se spreminjajo na nič, električne in mehanske enačbe v stanju dinamičnega ravnovesja [17]
postanejo motor [
nerazporejajoči matematični izrazi] (1) [
Neproducibilni matematični izrazi] (2)
, če se pomnoži [i. sub. a] in [omega],
kje sta parametri 【R. sub. a] in [L. sub. a]
odpornost in induktivnost armature, [k. sub. b]
je zadnji potencial ali konstanta navora, [b. sub. f]
je konstanta trenja in [J. sub. i] je inercija;
In spremenljivke [v. sub. a] in [i. sub. A]
Napetost in tok navitja, [omega]
kotna hitrost rotorja v [rad/s] t. sub. L]
je navor nalaganja, [str. sub. i] in [P. sub. o]
vhodna in izhodna moč, [str. sub. M]
je mehanska in električna moč, 【str. sub. Cu] in [P. sub. f]
To je moč izgube, ki jo povzroča odpornost na vijuganje in trenje.
Model ima 5 parametrov, dva pa sta [L. sub. a] in [J. sub. i]
, v stabilnem stanju ni vpliva.
Poleg tega obstajata dve neodvisni spremenljivki, 【V. sub. a] in [T. sub. L].
Zato lahko imamo 5 zahtev za stacionarno stanje in 2 zahtevi za prehodno, kar je določena električna in mehanska časovna konstanta [L. sub. a] in [j. sub. i]. B.
Algoritem in navedite primer algoritma zahtev v tabeli I
tretji, večina jih temelji na diagramu močne elemente (1)-(2)
, za nekatere druge zahteve ga je mogoče preprosto spremeniti.
Na primer, v vsakem ([v. Sub. [tau]
.
Če je osnovne izgube ne prezrte, jo je treba odšteti tudi od [P. sub. izguba]
pri izračunu [P. sub. Cu].
Operacijske vrednosti v tabeli II in parametri v tabeli III so naslednja simulacija modela motorja DC servo [preverjeno natančno] 17]: [
Neproducibilni matematični izrazi] (3) III.
Indukcijski motorja.
Teorija nadzora, ki je usmerjena na terenu (FOC)
V primeru kratkega vezja rotorja, bo upoštevana, kjer vektor in osi magnetnega polja rotorja magnetnega polja.
Poleg tega bo najprimernejši tok najmanjšega statorja RMS za enak navor.
Ker vsi derivati postanejo nič v stanju dinamičnega ravnovesja, električna enačba [18]
stator in rotor postaneta [
neraznožni matematični izrazi] (4) [
nerazporejajoči matematični izrazi] (5), kjer [? ? ] in [[psi]. sub. r] = [[psi]. sub. rd]+ j [[psi]. sub. rq] = [l. sub. r] [i. sub. r]+[mi. sub. S]
kompleksna napetost statorja, tok in magnetni tok ter referenčni okvir glede na vrtenje pri kateri koli električni kotni hitrosti je rotor [[omega]. sub. g]; [R. sub. S], [L. sub. S], [R. sub. r] in [L. sub. r]
odpornost in induktivnost statorja, pa tudi odpornost in induktivnost rotorja;
Induktivnost med statorjem in rotorjem in [[omega]. sub. r]
To je električna hitrost rotorja.
Z izbiro [[omega]. sub. g] zadovoljevanje [[psi]. sub. rq]
foc = 0, od (4)-(5) ali [19], dobimo [[psi]. sub. rd] = [mi. sub. SD]
v stabilnem stanju. Ob upoštevanju [[PSI]. sub. r] = ([L. sub. R]/m) ([[psi]. Sub. S]-[Sigma] [l. SUB. S] [i. SUB. S])
Vrednost stabilnega stanja [[[Psi]. sub. sq] = [sigma] [l. sub. s] [i. sub. SQ]], [[[PSI]. sub. SD] = [l. sub. s] [i. sub. SD]] (6)
Izvedba, ki [Sigma] = 1 -[m. sup. 2]/([l. Sub. S] [l. Sub. R])
je koeficient puščanja. Potem (4) postane [
neraznožni matematični izrazi] (7)
v stabilnem stanju.
Pomnožite obe strani (3/2) [[i. sub. SD] [i. sub. SQ]]
z leve [
Neproducibilne matematične izraze] (8), kjer [P. sub. i]
vhodna moč statorja in [P. sub. CUST]
je izguba upora statorja.
[Izbira]
Neprozorne matematične izraze] (9) sile [[PSI]. sub. RQ] [desna puščica]
Hitro 0 glede na električno časovno konstanto terorja [[tau]. sub. r] = [l. sub. r]/[r. sub. r] in naredi (8) [
nerazporejajoči se matematični izrazi] (10)
Druga poljubna izbira je kot I glede na d-
osi referenčnega okvira, ni treba naložiti zahtev [[PSI]. sub. rd].
Razumna izbira tega kota je 45 [stopinj], tj. [I. sub. sd] = [i. sub. SD]
največji mehanski in električni navor 【T. sub. E]
do neke mere [? ? ] Ker [T. sub. e]
proporcionalno [i. sub. SD] [i. sub. SQ]
zaradi izbire 【[PSI]. sub. rq]
= 0, tudi [[omega]]. sub. g] = [[omega]]. sub. S]
, sinhrona hitrost v električnem rad/s
z drugimi besedami, ta izbira zagotavlja določeno stopnjo [T. sub. E],
pridobljeno z najnižjo stopnjo toka statorja RMS. Potem iz (9) in (10), [
neproducibilni matematični izrazi] (11)
Kje je s? Iz
si lahko ogledate brez izgube jedra v stanju dinamičnega ravnovesja, [
enofaznega ekvivalentnega vezja indukcijskega motorja
nerazporejajočih se matematičnih izrazov] (12)
in po (9), izbira [i. sub. sd] = [i. sub. SD] se pojavi, če [[[tau]. sub. r] = [1-s/s [[omega]. sub. r]]] (13)
Na desni strani ekvivalenta (11) do (12) in z uporabo (13)
najdemo drugo razmerje med parametrom iz vrednosti delovanja: [
Neproducibilni matematični izrazi] (14)
v algoritmu načrtovanja indukcijskega motorja, faktor moči statorja [PHI]. sub. 1]
Ker je enak [COS45], ne bi smel biti oblikovalski standardni zaostanek]
zaostajanje idealiziranega indukcijskega motorja [20]
, kjer se za potreben navor uporablja najmanjša najemnina statorja RMSCUR in približno COS45 [,
v večini drugih primerov sta odpornost toka in statorja].
Razlog je iz (6), saj [[PSI]. sub. sq]/[[psi]. sub. sd] = [sigma] [
približno enako] 0, [[psi]. sub. S]
skoraj z osi D, [v. sub. S] je približno90 [stopinj]
pred njo, pred [i. sub. s] kdaj [i. sub. sd] = [i. sub. sq].
Natančna vrednost COS [[PHI]. sub. 1]
Težko je določiti neposredno, vendar lahko to storimo v dveh stopnjah.
Najprej se parametri izračunajo z [arbitražo. [Phi]. sub. 1]
Vrednost je 0. 7.
V skladu z merili za oblikovanje v naslednjem pododdelku je stator tok obratno sorazmeren COS [[PHI]. sub. 1], nato ([M. sup. 2]/[l. Sub. R])
proporcionalna [cos. sup. 2] [[Phi]. sub. 1] po (14) in tako [? ? ] in [L. sub. s] = [m. sup. 2]/(1 -[Sigma]) [l. sub. r].
Zato napetost statorja iz (7)
sorazmerna s COS [[PHI]. sub. 1].
Kateri koli CO v prvi fazi [[PHI]. sub. 1] Vrednost, (7)
Zahtevane napetosti statorja ni mogoče dati;
Toda pravilni COS [[PHI]. sub. 1]
Nato lahko vrednost najdete s pomočjo lestvice in ustrezno ponovno izračunate nekatere parametre. B.
Uporaba primera za izpolnjevanje zahtev v tabeli IV se algoritem najprej izračuna v tabeli V, kjer ima isti simbol enak pomen, kot je opredeljen v oddelku II. Nato
je končan 2- Izračun faze.
V prvi fazi najdemo časovno vrednost, ki jo predstavlja simbol z zgornjo mejo z arbitražnim cos [[PHI]. sub. 1] (
na primer 7)
, kot je prikazano v tabeli 6.
V drugi fazi so nekatere operativne vrednosti in parametri natančno izračunani, kot je prikazano v tabeli VII, da izpolnjujejo zahteve.
Kot je prikazano v tabeli VIII, je mogoče izračunati tudi nekatere dodatne vrednosti delovanja. C.
Modeli, ki simulirajo nabore parametrov, se lahko uporabijo s katero koli obliko modela;
Na primer, razporedite diferencialno enačbo modela v [18],
postane normalno, (15),
dobljeno v sinhronem referenčnem okviru
rotor, in stator tok in magnetno polje rotorja sta spremenljivka električnega stanja. [
Neproducibilni matematični izrazi] (15)
Poleg tega se lahko uporablja tudi z modelom z dvojnim krmljenjem (16)
s parametri, ki jih najde algoritem;
Vendar je delovna vrednost algoritma ničelna napetost rotorja [v. sub. rd], [v. sub. rq]. Enačba (16)
Diferencialna enačba modela dobimo v [21]
normalni obliki. [
Neproducibilni matematični izrazi] (16) d.
Ekvivalentno vezje in dodana vrednost: Parametre se lahko pretvori tudi v enofazno
ekvivalentno vezje (slika 1),
kot je prikazano v tabeli 9.
Vsi ti parametri in pogoji delovanja so simulirani (15)
in izračun enakovrednega vezja. Iv. PMSM Design A.
Teorija Za razvoj algoritma oblikovanja trajnega sinhronega motorja magneta bo upoštevana smer statorskega magnetnega polja, kjer so komponente povezovalca magnetnega polja statorja iz stalnega vira magneta ([[PHI]. SUB. PM]
.
Poleg tega bo najprimernejši najmanjši tok statorja RMS za potreben navor.
Stator enačba] 22]
Podobno kot indukcijski motor [[omega]. sub. R] zamenjan za [[omega]. sub. g].
Ker vsi derivati postanejo nič v stanju dinamičnega ravnovesja, je stator enačba [
neproducirajoči matematični izrazi] (17), kjer [
neraznožni matematični izrazi] (18) [l. sub. SD] in [L. sub. SQ] so D-in Q-
Pomembna diferentna os sinhrona induktivnost
Pomen poljskega stroja in podobni simboli je podoben kot pri indukcijskem motorju.
In nato v ravnovesju [
neraznožni matematični izrazi] (19)
pomnožijo obe strani (3/2) [[i. sub. SD] [i. sub. SQ]]
vhodna moč z leve: [
Neproducibilni matematični izrazi] (20)
Prvi izraz na desni je [P. sub. Cu].
Ker je mehanski in električni navor [
neproducibilni matematični izrazi] (21) in [[omega]. sub. mec] = [[omega]. sub. r]/[n. sub. pp]
, vsota drugih dveh izrazov na desni strani (20),
ki je enaka mehanski in električni moči ([P. pod. M] = [t. Sub. E] [[omega]. Pod. Mec] = [P. sub. O]+ [P. P. P. F]).
Da bi dobili največji [T. sub. e]
do neke mere najemnina statorja rmscur [? ? ] Generacija [? ? ]
Enako derivata [T. sub. e]
o [i. sub. SD]
na nič, moramo rešiti [
neraznožljive matematične izraze] (22) za [i. sub. SD]. Uporaba [? ? ]
Opredeljeno kot razmerje med navorom in skupno [zaradi trajnih magnetov] t. sub. e] in [? ? ] v (22), [
nerazporejajoči matematični izrazi] (23) [
Neproducibilni matematični izrazi] (24), ker [[Phi]. sub. PM]
je določen parameter, [
neraznožni matematični izrazi] (25) [
Neproducibilni matematični izrazi] (26)
Algoritem za določitev parametrov trajnega magnetnega sinhronega motorja v skladu z želenimi pogoji obratovanja je zelo preprost za [k. sub. Tpm] = 1 kot [L. sub. SD] = [L. sub. sq]. Izenačenje [? ? ] Z uporabo (19) daje [
neraznožljive matematične izraze] (27)
trajni sinhroni motor magneta za valjast rotor.
Vendar pa nelinearna enačba [k. sub. Tpm]
Problem teh koeficientov je zelo zapleten in ga je treba rešiti. vrsta droga.
Za določitev [priporočljivo je, da uporabite algoritem zanke, namesto da bi rešili to zapleteno težavo] k. sub. Tpm].
Algoritem zanke je lahko Newton-
rampson-ova metoda, vendar je derivat nadomeščen s številčnim približevanjem zadnjih dveh ponovitev.
Nato je mogoče določiti druge parametre. B.
Uporaba primera za izpolnjevanje zahtev v tabeli X se algoritem najprej izračuna v Tablexi, kjer ima isti simbol enak pomen, kot je opredeljen v prejšnjih razdelkih.
Torej, če je rotor cilindričen. e. [K. sub. dq]
= 1, drugi parametri in nekatere vrednosti delovanja so prikazane v tabeli 12.
Za motorje s pomembnimi polnimi ([K. SUB. DQ] [ni enako] 1)
, je predlagan naslednji algoritem z zanko: korak 1: dodelite vrednost zaustavitve e za | [e. sub. v]
| Absolutna napaka [V. sub. s1. sup. RMS]
zahteve, na primer [epsilon] = [10. sup. -6] v.
2. korak: Dodelite mejo za | [Delta] [K. sub. Tpm]
|, absolutna sprememba] k. sub. Tpm]
v koraku, na primer [delta] [k. sub. max] = 0. 02.
3. korak: Začnite naslednjo operacijo kadar koli na primer vrednost [k. sub. Tpm] = 0. 5, [delta] [k. sub. Tpm] = 0. 0001, [e. sub. v] = 0. 3V, [e. sub. V. sup. stari] = 0.
Korak 4 od 5 V: rob | [e. sub. V] | > [Epsilon], korak 4. A: [? ? ] 4. korak. B: Če [? ? ], potem [? ? ] KORAK 4. C: [K. sub. Tpm] = [k. sub. Tpm]+ [delta] [k. sub. Tpm], [e. sub. V. sup. stari] = [e. sub. V] 4. korak. D: Izračunajte [i. sub. SD] in [i. sub. SD] od (25) in (26) Korak 4. E: [? ? ] 4. korak. G: Izračunajte [v. sub. SD] in [v. sub. SQ] iz (19) Korak 4. H: [? ? ]
Na koncu algoritem ustvari parametre in vrednosti dejanj v primeru v tablexiii.
Natančno jih preverjamo s simuliranjem C.
modelov, ki se uporabljajo za simulacijo nizov parametrov, lahko uporabimo s katero koli obliko modela, na primer (28)
v sinhronem referenčnem okviru s tokom statorja in hitrosti rotorja kot spremenljivke električnega stanja.
Diferencialna enačba modela dobimo v [22]
normalni obliki. [
Neproducibilni matematični izrazi] (28) v. WRSM Design A.
Teorija za določitev parametrov WRSM nekaterih delovnih vrednosti, enako kot metoda oblikovanja trajnega sinhronega motorja magneta, ki nadomešča [P. sub. Cu] in [[Phi]. sub. Pm] s [P. sub. CUST] in [MI. sub. f]
kje so 【i. sub. f]
je tok rotorja, m je induktivnost med statorjem in rotorjem. Podobno [P. sub. i] v [i. sub. s1. sup. rms] in [t. sub. e]
Formula se nadomesti samo z vhodno močjo statorja [P. sub. ist] = [P. sub. i]-[str. sub. Curot].
Poleg tega vsa dva pričakovanja za dano [v. sub. f], [i. sub. f] in [k. sub. rl] = [str. sub. Curot]/[str. sub. izguba];
Tretji najdemo v njihovem stanju dinamičnega ravnovesja, v. sub. f] = [R. sub. f] [i. sub. f], kjer [v. sub. f] in [R. sub. f]
To je napetost in upor rotorja.
Določite induktivnost rotorja [L. sub. f]
, dodatne zahteve za merjenje toka med fazo statorja in navijanje rotorja [[Sigma]. sub. f] = 1 -[3 [m. sup. 2]/2 [l. sub. SD] [l. sub. f]]] (29)
Ta meritev je nekoliko bolj zapletena kot običajna učinkovitost puščanja zaradi nepomembnosti rotorja, vendar še vedno ustreza 0 [
manj kot ali enaki] [[Sigma]. sub. f] [
manj ali enako] 1 Ker [l. sub. SD]
je 3/2-krat večja samostojna za prikaz faze statorja, v primeru optimalne poravnave z rotorjem, noleakage [23]. Nato Weget [[L. sub. f] = [3 [m. sup. 2]/2 (1 -[[Sigma]. Pod. F]) [l. sub. SD]]]. (30) b.
Algoritem s primerom 1)
Zahteve: Ne da bi izgubili posplošitev, ne napišite istih korakov več kot pri trajnem magnetnem sinhronem oblikovanju motorja, enake zahteve pa bodo predvidevale, da so nekoliko drugačne, medtem ko [P. sub. o], [P. sub. ist] = [P. sub. i]-[str. sub. Curot], [P. sub. Curot] in [P. sub. f]
kot prej, [k. sub. rl] = 0.
Izberite 2, kar pomeni [P. sub. i] = 5250W, [str. sub. izguba] = 1250W, [P. sub. Curot] = 250W, [k. sub. ml] = 0. 2 in [eta] = 0.
7619 je idealen.
Naj bo dodatna potreba [v. sub. f] = 24Vand [[Sigma]. sub. f] = 0. 02. 2)
Izračun: Zdaj so vse druge vrednosti v razdelku za izračun, navedene v PMSMSection, enake [[PHI]. sub. Pm] kot [mi. sub. f]. Nato [
Neproducibilni matematični izrazi] (31) [
Neproducibilni matematični izrazi] (32)
za primer cilindričnega rotorja ([K. SUB. DQ] = 1), [
Neproducibilni matematični izrazi] (33) in z (30), [L. sub. f] = 154. 5 mH.
Za pomemben primer pola] k. sub. dq] = 5/3. [
Neproducibilni matematični izrazi] (34) in (30), [L. sub. f] = 130. 5 mH. C.
Modeli, ki se uporabljajo za simulacijo nizov parametrov, se lahko uporabijo s katero koli obliko modela, na primer z naslednjimi modeli v sinhronem referenčnem okviru s tokom statorja in hitrostjo rotorja kot spremenljivke električnega stanja. [
Neproducibilni matematični izrazi] (35)
To je paradigma diferencialne enačbe modela v [24]
, kjer je spremenljivka povezave s tokom [
neproducibilni matematični izrazi] (36) in [PSI]. sub. f]
magnetni tok navitja rotorja. Vi.
Glede na način motorja je generator v načinu generatorja spremenjen, vhodna moč in izhodna moč motorja pa postaneta negativna, kar je opredeljeno kot negativno.
Čeprav je negativna vrednost izhodne moči gredi z definicijo motorja vhodna moč generatorja, relativna vrednost vhodne moči v definicijo motorja ni izhodna moč generatorja, če je uporabljen vzbujevalni tok.
Zato, ko se predlagani algoritem uporablja za generatorski način, se vzbujevalni moči doda negativna vrednost želene izhodne moči generatorja in uporabljena kot vhodna moč v algoritmu.
Na primer, za sinhroni generator obvodnega rotorja je zahteva za oblikovanje 1300 W celotne vhodne moči gredi, 1000W izhodne moči neto motorja in 100 W v vhodni moči vzbujanja (rotorja).
Torej kateri koli dve vhodni moči [P. sub. i] = -
izhodna moč: 900WP. sub. o] = -
1300 W, učinkovitost (1300)/( - 900) = 1.
Čeprav je učinkovitost generatorja 444 = 0, 900/1300 uporabljena kot zahtevana zahteva v algoritmu. 692 Pravzaprav. Za dvojno
motorico velja tudi za vhod moči rotorja vzbujevalna moč, če se pozitivna vzbujajo moč iz električnega terminala rotorja, bo tudi vzbujevalna moč postala negativna.
Za zasnovo indukcijskega motorja glede na zahteve načina generatorja zahtevata dva nadaljnja ukrepa.
I. Začetna vrednost cos [[PHI]. sub. 1]
je treba vzeti negativne vrednosti, na primer 0. 7.
Drugič, ne od (13)
negativnega zdrsa, [[tau]. sub. r]
To mora biti negacija tega, kar pomeni [i. sub. sd] = -[i. sub. SQ] se uporablja. Vii.
Transformer Design Algoritem parametra transformatorja, ki temelji na tabeli povpraševanja, je naveden v tabeli 15, da ustreza izobraževalnim potrebam.
Na primer, da bi ocenil sposobnost študenta, da v enem izpitu opravi vektorsko algebro, si lahko inštruktor želi [[Alpha]. sub. E [v. sub. 2]]
kot ni mogoče prezreti.
Večina formul in simbolov ne daje razlage, ker so dobre -znane.
Njihova organizacija je algoritem.
Algoritem, predlagan v tem prispevku, lahko pomaga oblikovati namen proizvodnje.
Primer oblikovanja transformatorjev ob predpostavki [[micro]. sub. r] = 900, [h. sup. 2]
/a = 133, gostota magnetnega toka B = 1.
Vendar pa dokaj natančno mnenje o fizičnem oblikovanju. Viii.
Enostaven zaključek-
Osnovni parametri modela DC servo motorja, indukcijskega motorja, PMSM, WRSM in transformator so predlagani z uporabo formul in algoritmov.
Oblikovalne zahteve so predvsem delovni pogoji.
Druge zahteve za oblikovanje, kot so razmerje za obratovanje, časovna konstanta, koeficient puščanja itd.
To je za neizkušenega raziskovalca preprost.
Pridobljeni nabor parametrov modela v celoti izpolnjuje pogoje delovanja, potrebnih za predpostavljen model.
Ti algoritmi veljajo tudi za potrebe načinov generatorja.
Čeprav predlagani algoritmi oblikovanja ne proizvajajo večine proizvodnih parametrov, jih bodo pomagali določiti tudi, ker najdejo tudi zahtevane operativne vrednosti.
Za ponazoritev te možnosti se je primer transformatorja razširil na to raven.
Tudi če je za motor težje, lahko s predlaganim algoritmom sklepamo na hitro mnenje o fizični velikosti. REFERENCE [1] JA REYER, PY
PAPALAMBROS, \ 'Združevanje optimiziranega oblikovanja in nadzora z uporabo DC Motors \', Journal of Mechanic Design, vol. 124, str. 183-191, junij 2002. Doi: 10. 1115/1. 1460904 [2] J. Cros, Mt Kakhki, GCR INCO, CA MARTINS, P.
Viarouge v inženirstvu vozil, \ 'Način oblikovanja majhnega čopiča in brezkrtačnega DC -motorja \'.
College Publishing Team, str. 207-235,2014. [3] c. -G. Lee, H. -S. Choi, \ 'FEA-
Optimalna zasnova stalnega magnetnega DC motorja, ki temelji na internetnem porazdeljenem računalniku13, 284-291, september 2009. [4] w.
Jazdswiski, \' več-standardna optimizacija veveric
IEE program B-naklon
aplikacij za moči motorične motorice v kleti. 136, str. 299–307, november 1989. Doi: 10. 1049/IP-B. 1989. 0039 [5] MO Gulbahce, da Kocabas, \ '
indukcijski motorični motori z visoko hitrostjo z izboljšano učinkovitostjo in zmanjšanim harmoničnim učinkom, \' IET napajalna uporaba, Coil12, str. 1126-1133, SEP. 2018. Doi: 10. 1049/IET-EPA. 2017. 0675 [6] r. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \ 'Optimizacija indukcijskih motorjev z uporabo genetskega algoritma in optimalnega indukcijskega motorja GUI v Matlab \', v :. Konkani, R. Bera, S. Paul (eds)
Napredek v sistemih, nadzoru in avtomatizaciji.
Predavanja o elektrotehničnem inženiringu, Springerju, Singapurju, zvezku 442, stran. 127-132, 2018. DOI: 10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7] m. Cunkas, R.
Akkaya, \ 'Genetski algoritem optimizira indukcijske motorje in jih primerja z obstoječimi motorji \', uporabo matematike in izračuna, vol. 11, str. 193–203, december 2006. Doi: 10.
3390/MCA1102093 【8] s. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Oblikovanje neposrednega prevoznega električnega jekla trajnega magnetnega sinhronega motornega motornega vozila
\ ', int. Conf.
Marseille Electric Machiner Factory, Francija, P. 2012. 1256-1263. DOI: M.
dvigalo Termični vidiki \ 'Force LeFik: Int. J.
Za izračun in matematiko v elektrotehničnem in elektronskem inženiringu
. IPM Sinhroni motor za šibke aplikacije na širokih poljih \ '(ECCE)
Montreal, stran 2015. 3865-3871. Doi: 10. 1109/ECCE.
.
2015 Inštitut za elektrotehnike, zvezek 162, str. 1228-1233, september 2013. DOI: 10. 2013. 62. 9. 1228 [12] g. -H. Lee, H. -H. Lee, Q.
Wang, \ 'Razvoj sinhronega motorja Wulong za prenos jermena-pogon e-
pomožni sistem, \' magnetni časopis, letnik 118, str. 487-493, dec. 2018. Doi: 10. 4283/jmag. 2013. 18. 4. 487 [13] d. Lee, Y. -H. Jeong, S. -Y.
Jung, \ 'isg s sinhrono primerjavo motorja in zmogljivosti vijugastega rotorja z notranjimi trajnimi sinhronimi magnetnimi magnetnimi motorji \', trgovino s korejskim združenjem elektrotehničnih inženirjev, letnik 162, str. 37-42, januar 2013. Doi: 10. 5370/Kiee. 2012. 62. 1. 037 [14] f. Meier, S. Meier, J.
Soulard \ 'Emetor- Orodja
za izobraževalno spletno mesto
, ki temelji na trajnem oblikovanju
\' Magnet Sync Machine \ 'v Magnet \'. od int. Konf.
Na motorju Vilamoura, Portugalska, 2008, papir. 866. DOI: 10. 1109/Icelmach. 2008. 4800232 [15] y. Yang, SM Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A.
Emadi, \ 'Oblikovanje in primerjava notranje trajne topologije magnetnega motorja za vlečne aplikacije \', IEEE Trans.
Elektrificirani prevoz, letnik 13, str. 86–97, mar. 2017. Doi: 10. 1109/tte. 2016. 2614972 [16] h. Saavedra, J. -R. RIBA, L.
Romelar, Večja
optimizacijska zasnova ciljev petfaznih napak-
napredek v elektrotehničnem in računalniškem inženiringu, zvezek II. 15, str. 69–76, feb. 2015. Doi: 10. 4316/AECE. 2015. 01010 [17] a.
Sevinc, \ 'Integrirani algoritem minimalnega krmilnika z izhodnimi povratnimi informacijami in njegovo promocijo \', Journal of Electrical Engineering and Computer Science, Turčija, vol. 21, str. 2329-2344, nov. 2013. DOI: 10. 3906/ELK-1109-61 [18] SR Bowes, A. Sevinc, D.
Hollinger, \ 'Novi naravni opazovalec, ki se uporablja za hitrost-
IEEE Trans: \' servo in indukcijske motorje brez senzorjev.
Industrijska elektronika, letnik 151, str. 1025-1032, oktober 2004. DOI: 10. 1109/kravata. 2004. 834963 [19] CB Jacobina, J. Bione FO, F. Salvadori, Amn Lima, Andl. Kot
IEEE-RIBEIRO, \ 'preprost indirektni nadzor motorja, obrnjenega proti terenu, brez merjenja hitrosti \' IAS Conf. Rec.
Rim, Italija, stran 2000. 1809-1813. doi: 10. 1109/IAS. 2000. 882125 [20] K. Koga, R. Ueda, T.
Sonoda, \ 'Problem stabilnosti sistema indukcijskega motornega pogona \' v IEEE \ 'ias Conf.
Pittsburgh, PA, Zvezda 1988. 1, str. 129-136. Doi: 10. 1109
.
, Metoda diagnoze, ki temelji na prilagodljivem PIM več-opazovalcu-
eksperimentalno preverjanje, \ 'int. J.
Moderna nelinearna teorija in aplikacija4, str. 161-178, junij 2015. Doi: 10. 4236/ijmnta. 2015. 42012 [22] ELC
Arroyo, \ 'Modeliranje in simulacija pogonskega sistema trajnega magnetnega sinhronega motorja \', M. Sc. diplomsko delo, oddelek Electrical Eng.
Univerza v Portoriku, Portoriko, 2006
.
New York, ZDA, NY: McGraw-Hill, str. 660-661, 2003. [24] g.
\ 'Modeliranje obvodne konveksne sinhrone motorja in njegov pretvornik konstantne moči \' v Fririch Res evs \ '17, 2000.
Oddelek za elektrotehnično in elektronsko inženirstvo Kirikkale University of Turkey Ata Ata Sevinc. Kot @ ATASEVINC.
2019. 2019.
