И.
Истраживачи који се баве контролном симулацијом електричних возила обично је потребан скуп одговарајућих параметара модела за производњу радних услова на жељеном подручју.
Пошто било који скуп параметара можда није разумно, они траже скуп параметара у симулацији која припадају стварном мотору или барем верификовани модел.
Међутим, оно што су открили можда неће добро испунити своје захтеве.
Такође, пошто је можда грешка програмирања у низу параметара и услова рада, они можда не примећују изузетак од резултата симулације.
Тако да им треба неки алгоритми за дизајн који једноставно дају параметре модела који контролирају симулацију у оквиру потребног обима рада.
Постоји неколико дела дизајна ДЦ мотора [1-3]
индукциони мотор [4-7]
Синхрони мотор сталне магнет (ПМСМ) [8-10]
, или око ротора (ВРСМ) [11-13]
и два цилиндрична [9], [12], [12].
Објаснили су добри начини да пронађу физичку имплементацију и прављење параметара и дали су нека побољшања;
Међутим, нису дали све параметре модела погодне за симулацију, а понекад чак ни нису дали отпор намотавања.
Авеббалдии пружа неке рачунарске алате за сталне магнете (ПМ)
дизајнер аутомобила [14].
Израчунава физичке параметре, укључујући већину параметара потребних за онлине симулацију модела модела.
Међутим, алати питају корисника о неким опцијама, које нису познате неискусним корисницима чак и ако се обезбеде објашњење.
Поред тога, корисник не може почети директно из основних захтева за услове рада као што су напајање, напон, брзина и ефикасност.
Стога, иако постоје похвални алати и алгоритми у моторном дизајну, постојећи алати и алгоритми у литератури нису погодни за истраживаче да брзо добију једноставне параметре модела у оквиру потребног обима рада.
Не желим да продужим референтну листу, јер је студија објашњавајући методе дизајна погодне за истраживачку контролу симулације очигледно озбиљан недостатак литературе.
Овај рад помаже истраживачима да стварају сопствене параметре кретања на основу оперативних услова које очекују.
Предложени алгоритам је погодан за ДЦ серво моторе, индукцијске моторе и синхроне моторе са премијером или навијањем ротора конвексне или цилиндричног типа, као и трансформаторима.
Ово су још један алгоритми за дизајн на основу стандарда који су у потпуности различити од физичких стандарда дизајна [15-16],
јер се предлаже за потребе симулације и израчунавања.
Да илуструју да овај дизајн такође може дати неке мишљења о вредностима производних параметара, укључујући алгоритам трансформатора.
Иако је већина формула добра.
Као што сви знамо, то би требало нагласити да доприноси не треба потценити и да је мало вероватно да ће постићи скуп параметара који испуњавају захтеве без посебних организованих корака и контролисане претпоставке.
Моја ригорозна анкета о литератури није резултирала проналажењем алгоритма који је испунио основне захтеве \ радне снаге, напона, брзине и ефикасности \ 'за ДЦ серво, индукцију, синхроне моторе.
Како индукцијски мотор и пројекат
Поларни синхрони мотор потребан је детаљан алгоритам, који је главни допринос овог рада.
Као што ће бити описано, ови алгоритми се такође могу користити када се с обзиром на потребе режима генератора.
Према томе што су преузели већина модела, овде се игнорише језгра губитак, заосталост, засићење и улоге овлашћења.
Модел који користи АЦ мотор заснован је на 3-фази [
лево и десно арров2пхасе (ДК)
Трансформација еквивалентна амплитуди фазе променљиве која се углавном користи у литератури.
Ови алгоритми заснивају се на неким преференцијама, јер било који одређени избор метода контроле и произвољних претпоставки могу се приоритети током процеса дизајна како би задовољили потребне радне услове.
За једноставност, већина алгоритам формула је дата у табели.
Модели се затим дају у парадигму диференцијалних једначина, које су спремне да се симулирају са Солвер програмом. ИИ.
ДЦ серво мотор дизајн.
Теорија која је била (т)
деривати се мењају у нулу, електричне и механичке једначине у стабилном стању [17]
постају мотор [
не-репродуктивни математички изрази] (1) [
не-репродуктивни математички изрази] (2)
ако је умножен [и. Под. а] и [омега]
Где су параметри 【Р. Под. а] и [Л. Под. А]
Отпорност и индуктивност арматуре, [к. Под. б]
је средство задњег потенцијала или константа обртног момента, [б. Под. ф]
је константна трења и [Ј. Под. и] је инерција;
И променљиве [в. Под. а] и [ја. Под. а]
напон и струја намотавања намотавања, [омега]
угаона брзина ротора у [рад / с] т. Под. Л]
Да ли је то учитавање обртни момент, [стр. Под. и] и [П. Под. о]
Улаз и излазна снага, [стр. Под. М]
Да ли је то механичка и електрична снага, 【стр. Под. Цу] и [П. Под. ф]
то је снага губитака изазвана отпором на намакање и трење.
Модел има 5 параметара, али њих 2 је [Л. Под. а] и [Ј. Под. И]
, нема утицаја у стабилно стање.
Поред тога, постоје 2 независне променљиве, 【в. Под. а] и [Т. Под. Л].
Стога можемо имати 5 захтева за стабилно стање и 2 захтева за пролазно, што је струјни констант и механичка стаж [Л. Под. а] и [Ј. Под. Ја] респективно. Б.
Алгоритам и дајте пример алгоритма захтева у табели и
трећи, већина се заснива на дијаграму елемената електричне елемента (1) - (2)
, за неке друге захтеве може се једноставно модификовати.
For example, in each ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. o],[P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. loss],[P. sub. f]), ([R. sub. a], [L. sub. a], [[Тау]. Суб. ЕЛЦ]) и ([Б. Суб. Ф], [Ј. Суб. И], [[ТАУ]. Суб. МЕЦ])
Троструко, ако се утврди друга два, трећа се може лако наћи из једноставне везе између њих.
Ако се губитак језгре не занемарује, такође се мора одузети од [П. Под. губитак]
приликом израчунавања [П. Под. Цу].
Вредности оперативне вредности у Табели ИИ и параметри у Табели ИИИ су следећа симулација модела ДЦ Серво мотора [верификовано тачно] 17]: [
Не-репродуктивни математички изрази] (3) ИИИ.
Индукциони дизајн мотора.
Теорија контролне контроле на терену (ФОЦ)
у случају кратког круга ротора, она ће се размотрити, где је вектор магнетни поље ротора век и Д-ос.
Поред тога, минимални струју РМС статора ће бити пожељни за једнак обртни момент.
Пошто сви деривати постану нула у стабилном стању, електрична једначина [18]
Статор и ротор постају [
не-репродуктивни математички изрази] (4) [
не-репродуктивни математички изрази] (5) Где [? ? ] и [[ПСИ]. Под. р] = [[ПСИ]. Под. РД] + Ј [[ПСИ]. Под. рк] = [л. Под. р] [и. Под. р] + [ми. Под. с]
сложени напон напона статора, текући и магнетни ток и референтни оквир у погледу ротирања на било којој електричној угаоној брзини, ротор је [[омега]. Под. г]; [Р. Под. с], [Л. Под. с], [Р. Под. р] и [Л. Под. р]
отпорност и индуктивност статора, као и отпорност на ротор и индуктивност;
Индуктивност између статора и ротора и [[омега]. Под. р]
То је електрична брзина ротора.
Са избором [[омега]. Под. г] задовољавање [[пси]. Под. рк]
фоц = 0, од (4) - (5) или [19], добијамо [[ПСИ]. Под. рд] = [ми. Под. СД]
у стабилној држави. С обзиром на [[ПСИ]. Под. р] = ([Л. суб. р] / м) ([[ПСИ]. Суб. с] - [СИГМА] [л. Суб. с] [и. Суб. с])
Спремна вредност стања [[ПСИ]. Под. ск] = [Сигма] [л. Под. с] [и. Под. СК]], [[[ПСИ]. Под. сд] = [л. Под. с] [и. Под. СД]] (6)
Имплементација, која [Сигма] = 1 - [м. Суп. 2] / ([л. Суб. Суб.) [Л. Суб. Р])
је коефицијент цурења. Тада (4) постаје [
не-репродуктивни математички изрази] (7)
у стабилној држави.
Помножите обе стране (3/2) [[и. Под. СД] [и. Под. СК]]
са леве [
не-репродуктивне математичке изразе] (8) где [П. Под. и]
Улазна снага статора и [П. Под. Отпорност
је губитак отпора статора.
[Избор]
Не-репродуктивни математички изрази] (9) снаге [[ПСИ]. Под. РК] [стрелица десно]
Брзо 0 према електричном времену константе Теротор [[Тау]. Под. р] = [л. Под. р] / [р. Под. Р] и чини (8) [
не-репродуктибилни математички изрази] (10)
још један произвољни избор је угао у односу на
осовину референтног оквира, нема потребе да намећу захтеве на [[ПСИ]. Под. РД].
Разумни избор за овај угао је 45 [степени], тј. [И. Под. сд] = [и. Под. СД]
Максимални механички и електрични обртни момент 【Т. Под. е]
у неку мјери [? ? ] Пошто [Т. Под. е]
пропорционалан [и. Под. СД] [и. Под. СК]
због избора 【[ПСИ]. Под. рк]
= 0, такође нека [[омега]]. Под. г] = [[омега]]. Под. с]
, синхрона брзина у електричном раду / с
другим речима, овај избор пружа одређени степен [Т. Под. е]
добијено минималним нивоом статора РМС струје. Затим од (9) и (10), [
не-репродуктибилне математичке изразе] (11)
Где је С?
Можете видети из једноструко
фазе еквивалентног круга индукционог мотора без губитка основног сталног стања, [
не-репродуктибилни математички изрази] (12)
и у складу са (9), избора [и. Под. сд] = [и. Под. СД] се јавља ако [[тау]. Под. р] = [1-с / с [[омега]. Под. Р]]]] (13)
На десној страни еквивалента (11) до оне од (12) и коришћења (13)
, налазимо други однос на раду са операције: [
не-репродуктивни математички изрази] (14)
у дизајнерском алгоритму индукционог мотора, фактор снаге статора. Под. 1]
Пошто је једнак [цос45], не би требало да буде стандард дизајнаДегрес]
заостајање идеализованог индукционог мотора [20]
где се најам за минимални статор РМСцур примјењује за потребан обртни момент и приближно ЦОС45 [, ток и отпорност на станици су зеродегреес]
у већини других случајева.
Разлог је од (6), јер [[ПСИ]. Под. СК] / [[ПСИ]. Под. СД] = [Сигма] [
о једнакој] 0, [[ПСИ]. Под. с]
Скоро са Д-осовином, [в. Под. с] је око 90 [степени]
пре њега, било је око 45 [степени] испред [и. Под. с] када [ја. Под. сд] = [и. Под. СК].
Тачна вредност цос [[пхи]. Под. 1]
Тешко је директно одредити, али то можемо у два фаза.
Прво, параметри се израчунавају са [арбитражом. [Пхи]. Под. 1]
Вриједност је 0. 7.
Према критеријумима дизајна у следећем пододељку, струја статора је обрнуто пропорционална ЦОС [ПХИ]. Под. 1], тада ([М. СУП 2] / [л. Суб. Р])
пропорционалан [цос. Суп. 2] [[ПХИ]. Под. 1] од (14) и тако јесте [? ? ] и [Л. Под. с] = [м. Суп. 2] / (1 - [Сигма]) [л. Под. Р].
Стога је напон статора из (7)
пропорционалан за ЦОС [[ПХИ]. Под. 1].
Било који цос у првој фази [[ПХИ]. Под. 1] вредност, (7)
Потребни напон статора не може се дати;
Али тачан цос [[пхи]. Под. 1]
Затим можете пронаћи вредност помоћу скале и поново израчунати неке параметре. Б.
Користећи пример за испуњавање захтева у Табели ИВ, алгоритам се први пут израчунава у Табели В где исти симбол има исто значење како је дефинисано у одељку ИИ. Следеће, 2-
Рачун сцена је завршен.
У првој фази, временска вредност која је постављена симболом са горњом границом се налази уз арбитражу ЦОС [[ПХИ]. Под. 1] (0.
7 На пример)
Као што је приказано у Табели 6.
у другој фази, неке оперативне вредности и параметри тачно се израчунавају као што је приказано у Табели ВИИ да би се испунили захтеви.
Као што је приказано у Табели ВИИИ, такође се могу израчунати додатне вредности рада. Ц.
Модели који симулирају сетове параметара могу се користити са било којим обликом модела;
На пример, договорите модел Диференцијална једначина у [18]
постају нормално, (15)
добијене у синхроном референтном оквиру
ротора, а струја статора и магнетно ротор су електричне променљиве. [
Не-репродуктивни математички изрази] (15)
Поред тога, двоструки модел мотора (16)
може се користити и са параметрима које је пронашао алгоритам;
Међутим, оперативна вредност алгоритама је нула напон ротора [в. Под. Рд], [в. Под. РК]. Једнаџба (16)
Диференцијална једначина модела је добијена у
нормалном облику [21]. [
Не-репродуктивни математички изрази] (16) д.
Еквивалентни круг и додана вредност: Параметри се такође могу претворити у једнофазни
еквивалентни круг (Сл. 1)
као што је приказано у Табели 9.
Сви ови параметри и радна услови су симулирани (15)
и израчунавање еквивалентног круга и израчунавање еквивалентног круга. ИВ. Дизајн ПМСМ А.
Теорија да би се развио алгоритам дизајна сталног синхроног мотора, смер је магнетног поља статора, где су компоненте статора магнетног поља везника из сталног извора магнета ([ПХИ]. Суб. Пм]) Поравнајте
са Д-Асом.
Поред тога, минимални струју РМС статора ће бити пожељни за тражени обртни момент.
Једнаџба статора] 22]
Слично индукционо мотору [[омега]. Под. р] замењен за [[омега]. Под. Г].
Пошто све деривати постану нуле у стабилном стању, једначина статора постаје [
не-репродуктивни математички изрази] (17) где [
не-репродуктивни математички изрази] (18) [л. Под. СД] и [Л. Под. СК] су Д-и К
- Значајна физичка средства Акис Синхроно,
Значење полу-сличног симбола је сличан оној индукционе мотора.
А затим у равнотежи, [
не-репродуктибилни математички изрази] (19)
Помножите обе стране (3/2) [[и. Под. СД] [и. Под. СК]]
Улазна снага са леве стране: [
Не-репродуктивни математички изрази] (20)
први термин са десне стране је [П. Под. Цу].
Јер механички и електрични обртни момент је [
не-репродуктивни математички изрази] (21) и [[омега]. Под. мец] = [[омега]. Под. р] / [н. Под. ПП]
, збир осталих два термина са десне стране (20)
једнак механичкој и електричној снази ([П. Суб. М] = [[Т. Суб. Е] [[омега]. суб. мец] = [П. суб. о] + [П. суб. ф] + [П. суб.
Да добијем највећи [Т. Под. е]
у одређеној мери, најамнина статора РМСЦУР [? ? Генерион [? ? ]
Једнак дериват [Т. Под. е]
о [и. Под. СД]
на нулу, морамо да решимо [
не-репродуктивни математички изрази] (22) за [и. Под. СД]. Коришћење [? ? ]
Дефинисано као однос обртног момента до укупно [због трајних магнета] т. Под. е] и [? ? ] Ин (22), [
не-репродуктивни математички изрази] (23) [
не-репродуктивни математички изрази] (24) од [[ПХИ]. Под. ПМ]
је одређени параметар, [
не-репродуктивни математички изрази] (25) [
не-репродуктивни математички изрази] (26)
Алгоритам за одређивање параметра синхроног мотора за магнет у складу са жељеним радним условима је врло једноставан за цилиндрични тип ротора јер [к. Под. Тпм] = 1 као [Л. Под. сд] = [Л. Под. СК]. Изједначавање [? ? ] Коришћењем (19) даје [
не-репродуктибилне математичке изразе] (27)
стални магнетни синхрони мотор за цилиндрични ротор.
Међутим, нелинеарна једначина [к. Под. ТПМ]
Проблем ових коефицијената је веома компликован и треба да се реши. Полазни тип.
За утврђивање [препоручује се употреба алгоритама петље уместо да реши овај сложен проблем] к. Под. ТПМ].
Алгоритам петље може бити
метода Невтон-Рампсона, али дериват се замењује нумеричком апроксимацијом последње две итерације.
Тада се могу утврдити и други параметри. Б.
Користећи пример за испуњавање захтева у Табели Кс, алгоритам се први пут израчунава у Таблекију, где исти симбол има исто значење како је дефинисано у претходним одељцима.
Дакле, ако је ротор цилиндричан. е. [к. Под. ДК]
= 1, остали параметри и неке вредности рада приказани су у Табели 12.
За значајне полне моторе ([к. Суб. ДК] [[к. суб. дк] [није једнак] 1)
, предлаже се следећи алгоритам са петљом: Корак 1: Доделите СТОП Вредност за | [е. Под. в]
| Апсолутна грешка [В. Под. С1. Суп. РМС]
Захтеви, на пример [епсилон] = [10. Суп. -6] в.
Корак 2: Доделите ограничење за | [Делта] [к. Под. ТПМ]
|, Апсолутна промена] к. Под. ТПМ]
У кораку, на пример [Делта] [к. Под. Макс] = 0. 02.
Корак 3: Покрените следећи рад у било којем тренутку, на пример вредност [к. Под. Тпм] = 0. 5, [Делта] [к. Под. Тпм] = 0. 0001, [е. Под. в] = 0. 3в, [е. Под. В. СУП. Олд] = 0.
Корак 4 од 5 В: Едге | [е. Под. В] | > [Епсилон], корак 4. А: [? ? ] Корак 4 Б: Ако [? ? ], онда [? ? ] Корак 4 Ц: [к. Под. Тпм] = [к. Под. ТПМ] + [Делта] [к. Под. Тпм], [е. Под. В. СУП. олд] = [е. Под. В] Корак 4 Д: израчунајте [и. Под. СД] и [ја. Под. СД] од (25) и (26) Корак 4 Е: [? ? ] Корак 4 Г: Израчунајте [в. Под. СД] и [в. Под. СК] од (19) 4. корак. Х: [? ? ]
На крају алгоритам генерише параметре и вредности акције у примјеру у Таблекииију.
Прецизно су верификовани симулирајући Ц.
модели који се користе за симулирање сетова параметара могу се користити са било којим обликом модела, на пример, (28)
у синхроном референтном оквиру са тренутном брзином статора и брзином ротора као електричне променљиве.
Диференцијална једначина модела је добијена у
нормалном облику [22]. [
Не-репродуктивни математички изрази] (28) в. ВРСМ ДЕСИГН А.
Теорија да одредите ВРСМ параметре одређених оперативних вредности, исто као и метода дизајна сталног магнетног синхроног мотора који замењује [П. Под. Цу] и [[пхи]. Под. Пм] са [П. Под. Цуст] и [ми. Под. ф]
где су они и ја. Под. Ф]
Да ли је струја ротора, М је индуктивност између статора и ротора. Слично томе [П. Под. и] у [И. Под. С1. Суп. РМС] И [т. Под. е]
Формула се замењује само са улазном снагом статора [П. Под. ист] = [П. Под. и] - [п. Под. Цроут].
Поред тога, сва два очекивања за дато [в. Под. ф], [и. Под. ф] и [к. Под. рл] = [п. Под. Цурот] / [п. Под. губитак];
Треће се налази у њиховој стабилној вези, в. Под. ф] = [Р. Под. ф] [и. Под. ф], где [в. Под. ф] и [Р. Под. ф]
то је напон и отпорност ротора.
Одредити индуктивност ротора [Л. Под. ф]
, Додатни захтеви за мерење струје између фазе статора и намотаја ротора [[Сигма]. Под. ф] = 1 - [3 [м. Суп. 2] / 2 [л. Под. СД] [л. Под. ф]]]]]]]]]]] (29)
Ово мерење је нешто сложеније од уобичајене ефикасности цурења због претходљивости ротора, али и даље у складу са 0 [
мање или једнако] [[Сигма]. Под. ф] [
мање од или једнако] 1 јер [л. Под. СД]
је 3/2 пута више сензујући фаза статора, у случају оптималног поравнања са ротором, нолеакаге [23]. Онда, вегет [[Л. Под. ф] = [3 [м. Суп. 2] / 2 (1 - [[Сигма]. Суб. Ф]) [л. Под. СД]]]]. (30) б.
Алгоритам са примерима 1)
Захтеви: Без губитка генерализације, немојте поново писати исте кораке као у сталном синхроном дизајну моторног мотора, а исти захтеви ће се претпоставити да су нешто другачији, док [П. Под. о], [П. Под. ист] = [П. Под. и] - [п. Под. ЦРОТ], [П. Под. ЦРОТ] и [П. Под. ф]
као и пре, [к. Под. РЛ] = 0
Изаберите 2, што значи [П. Под. и] = 5250В, [п. Под. губитак] = 1250В, [П. Под. ЦроТ] = 250В, [к. Под. мл] = 0. 2 и [ЕТА] = 0.
7619 је идеално.
Нека додатна потреба буде [в. Под. ф] = 24ванд [[Сигма]. Под. Ф] = 0 02. 2)
Прорачун: Сада су све остале вредности у одељењу за обрачун дат у ПМСМЕЦТИОН-у исто [ПХИ]. Под. Пм] АС [Ми. Под. ф]. Затим, [
не-репродуктивни математички изрази] (31) [
не-репродуктивни математички изрази] (32)
за цилиндрични случај ротора ([к. Суб. Дк] = 1), [
не-репродуктивни математички изрази] (33) и од (30), [Л. Под. ф] = 154. 5 МХ.
За значајан случај полу] к. Под. дк] = 5/3. [
Не-репродуктивни математички изрази] (34) и од (30), [Л. Под. ф] = 130. 5 МХ. Ц.
Модели који се користе за симулирање сетова параметара могу се користити са било којим обликом модела, на пример, следеће моделе у синхроном референтном оквиру са тренутном брзином и брзином ротора као електричне променљиве. [
Не-репродуктивни математички изрази] (35)
Ово је парадигма диференцијалне једначине модела у [24]
, где је променљива Флук веза [
не-репродуктивни математички изрази] (36) и [ПСИ]. Под. ф]
магнетни ток ротора намотавања. ВИ.
Према режиму мотора, генератор у режиму генератора је модификован, а улазна снага и снага мотора мотора постају негативни, што је дефинисано као негативно.
Иако је негативна вредност излазне снаге осовине са дефиницијом мотора мотора, јела је снага средње осовине, релативну вредност улазне снаге у дефиницију мотора мотора није излазна снага генератора ако се примењује струја узбуђења.
Стога, када се предложени алгоритам користи за режим генератора, негативна вредност жељене излазне снаге генератора додаје се у напајање у ексбуптион и користи се као улазна снага у алгоритму.
На пример, за синхрони генератор за бајпас ротора, захтјев за дизајн је 1300В укупне улазне енергије, 1000В нето излазне снаге статора мотора и 100В улаза у пољу (ротора).
Дакле, било која два улазна снага [П. Под. И] = -
Излазна снага: 900ВП. Под. о] = -
1300 В, ефикасност (1300) / (- 900) = 1.
Иако је ефикасност генератора 444 = 0, 900/1300 користи се као услов за дизајн у алгоритму. Заправо 692. За двоструко
мотор, унос моћи ротора такође се сматра да је напаја за узбуђење, ако се на електрични терминал ротора извуче са електрични терминал ротора, снага ће такође постати негативна.
Дизајн индукционог мотора у складу са захтевимама режима генератора захтева две даље мере.
И. Почетна вредност ЦОС [[ПХИ]. Под. 1]
Негативне вредности се морају предузети, на пример-0. 7.
Друго, не из (13)
негативног листића, [[Тау]. Под. р]
То мора да је то негација, што значи [и. Под. СД] = - [и. Под. СК] се примењује. ВИИ.
Дизајн трансформатора Алгоритам параметара трансформатора заснован на таблици потражње КСИВ је наведен у Табели 15 да би се задовољиле образовне потребе.
На пример, како би се проценила способност ученика да уради векторску алгебру у једном испиту, инструктор може пожељети [АЛПХА]. Под. Е [в. Под. 2]]
Угао се не може занемарити.
Већина формула и симбола не дају објашњење јер су добри - засновани.
Њихова организација је алгоритам.
Алгоритам предложени у овом раду може помоћи у дизајнирању производне сврхе.
Пример дизајна трансформатора, претпостављајући [[микро]. Под. р] = 900, [х. Суп. 2]
/ а = 133, густина магнетне флукса б = 1.
Међутим, они дају прилично блиско мишљење о физичком дизајну. ВИИИ.
Лако закључно -
основни модерни параметри модела ДЦ Серво мотора, индукциони мотор, ПМСМС, ВРСМС и трансформатор предлажу се помоћу формула и алгоритама.
Захтеви за дизајн углавном су услови рада.
Остали захтеви за дизајн као што су омјер окрета, временски константни, коефицијент цурења итд.
Ово је једноставно за неискусног истраживача.
Добијени скуп параметара модела у потпуности испуњава радне услове потребне за претпостављени модел.
Ови алгоритми су такође применљиви на потребе режима генератора.
Иако предложени алгоритми дизајна не производе већину производних параметара, они ће такође помоћи да их утврде, јер се такође налазе потребне оперативне вредности.
Да би илустровали ову могућност, примјер трансформатора је продужен на овај ниво.
Чак и ако је мотор тежи, брзо мишљење о физичкој величини може се закључити предложени алгоритам. Референце [1] Ја Реиер, ПИ
Папаламброс, \ 'Комбиновање оптимизованог дизајна и контроле са применом ДЦ мотора \', часопис за механички дизајн, вол. 124, стр. 183-191, јун 2002. Дои: 10. 1115/1. 1460904 [2] ј. Црос, Мт Какхки, ГЦР Синцеро, ЦА Мартинс, П.
Виароуге у возилу Инжењеринг, \ 'Дизајн метода мале четке и ДЦ мотора без четкица \'.
Издавачки тим за колеџ, стр. 207-235,2014. [3] ц. -Г. Лее, Х. -С. ЦХОИ, \ '
оптималан дизајн трајног мотора за магнетни ДЦ заснован на Интернету Дистрибутед Цомпутинг13, 284-291, септембар 2009. [4] в.
Јаздсвиски, \' Вишеслоскона оптимизација веверица
иее програма Б-дизајн кавез индукцијског мотора
, ролне. 136, стр. 299-307, нов 1989. дои: 10. 1049 / ип-б. 1989. 0039 [5] Мо Гулбахце, да коцабас, \ 'високо-
брзи чврсти индукциони дизајн мотора са побољшаним ефикасношћу и смањеним хармоничним ефектом, \' иет апликације за напајање, цоил12, стр. 1126-1133, сеп. 2018. Дои: 10. 1049 / Иет-ЕПА. 2017. 0675 [6] р. ЦхаудХари, Р. Сангхави, С.
Махагаокар, \ 'Оптимизација индукционих мотора користећи генетски алгоритам и оптимални индукциони дизајн мотора ГУИ у МАТЛАБ \', у:. Конкани, Р. Бера, С. Паул (ЕДС)
напредак у системима, контроли и аутоматизацији.
Напомене о предавању на електротехници, Спрингер, Сингапур, запремина 442, страница. 127-132, 2018. Дои: 10. 1007 / 978-981-10-4762-6_12 [7] м. ЦУНКАС, Р.
АККАИА, \ 'Генетски алгоритам оптимизује индукционе моторе и упоређује их са постојећим моторима \', примјеном математике и прорачуна, вол. 11, стр. 193-203, децембар 2006. Дои: 10.
3390 / МЦА1102093 【8] с. Цицале, Л. Албини, Ф. Парасилити, М.
Дизајн директног смерног електричног челичног челичног моторног моторног мотора
Лифт \ ', Инт. Цонф.
Марсеилле Електричне машинерије, Француска, стр. 2012. 1253-1263. Дои: 10. 1109 / Ицелмацх. 2012. 6350037. Дои: 10. 1109 / ицелмацх
. Лефик: Инт. Ј.
За израчунавање и математику у електричном и електронском инжењерингу., Вол. 34 стр. 561-572,2015. Дои: 10. 1108 / ЦОМЕПЕЛ-08-2014-0196. [10] МС Тоулаби, Ј. Салмон, АМ
ИЕЕЕ, ИЕЕЕ Енерги Цонверсион Цонференце и Екпо \ 'Дизајн централизованог намотавања намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја намотаја у широкој области широких поља у широким пољима. \ '(ЕЦЦЕ)
Монтреал, страница 2015. 3865-3871. Дои: 10. 1109 / ЕЦЦЕ. 2015. 7310206 [11] СЈ Квон, Д. ЛЕЕ, и СИ
ЈУНГ, \' Дизајн и карактеристична анализа Синхроног мотора у складу са теренском комбинацијом
електротехнике, свезак 162, стр. 1228-1233, сеп. 2013. Дои: 10. 5370 / Киее. 2013. 62. 9. 1228 [12] г. -Х. Лее, Х. -Х. ЛЕЕ, ПИТАЊЕ
: Ванг, \ 'Развој вулонг синхроног мотора за преношење каишева --Дриганирански
систем, \' магнетни часопис, свезак 118, стр. 487-493, 2018. ДОИ: 10. 4283 / Јмаг. 2013. 18. 4. 487 [13] д. Лее, И. -Х. Јеонг, С. -И.
Јунг, \ 'ИСГ 'С дизајн са синхроним мотором и извођењем перформанси са унутрашњим сталним магнет Синхроним мотором \', трговина Корејом Удружење електротехнике, свезак 162, стр. 37-42, 20. јануара. 5370 / киее. 2012. 62. 1. 037 [14] ф. Меиер, С. Меиер, Ј.
Соуланд \ 'Еметор--
Алат за образовање
на бази трајног дизајна
\' Магнет Синц Мацхине \ 'у магнет \'. од инт. Конф.
На мотору Виламоура, Португал, 2008, ИД папира. 866. Дои: 10. 1109 / Ицелмацх. 2008. 4800232 [15] и. Ианг, СМ Цастано, Р. Ианг, М. Каспрзак, Б. Билгин, А. Сатхиан, Х. Дадкхах, А.
Емади, \ 'Дизајн и поређење интерне трајне моторне топологије за трајну магнету за трајне апликације \', иеее транс.
Електрификовани превоз, свезак 13, стр. 86-97, мар. 2017. дои: 10. 1109 / ТТЕ. 2016. 2614972 [16] х. Сааведра, Ј. -Р. Риба, Л.
Ромелар, више
дизајна оптимизације циљева пет-фазних грешака -
напредак у електричном и рачунарском инжењерингу, свезак ИИ. 15, стр. 69-76, феб. 2015. Дои: 10. 4316 / Аеце. 2015. 01010 [17] а.
Севнц, \ 'интегрисани алгоритам минималног контролера са повратним информацијама и њеној промоцији \', часопис за електротехнику и рачунарске науке, Турска, вол. 21, стр. 2329-2344, нов. 2013. Дои: 10. 3906 / ЕЛК-1109-61 [18] СР Боонес, А. Севост, Д.
Холлингер, \ 'Нови природни посматрач примењен на брзину -
ИЕЕЕ Транс: \' ДЦ серво и индукционе моторе без сензора.
Индустријска електроника, свезак 151, стр. 1025-1032, октобар 2004. дои: 10. 1109 / кравата. 2004. 834963 [19] ЦБ Јацобина, Ј. Бионе ФО, Ф. Салвадори, АМН ЛИМА, АНДЛ. Као
иеее-рибеиро, \ 'Једноставно индиректно моторна контрола лица без мерења брзине \' ИАС Цонф. Рец.
Рим, Италија, страна 2000. 1809-1813. Дои: 10. 1109 / МРС. 2000. 882125 [20] к. Кога, Р. Уеда, Т.
Сонода, \ 'Проблем стабилности индукционог система мотора \' у ИЕЕЕ \ 'Иас Цонф. Рец.
, Питтсбургх, ПА, Сједињене Државе, запремина 198-13. 1, стр. 129-136. 1988. 25052 [21] А. Абид, М. Бенсамед, Л. ДФИМ Бентор, Л.
ДФИМ Бентор , Л.
Метода дијагнозе ДФИМ-а На основу Адаптиве ПИМ мулти-посматрача -
експерименталне верификације, \ 'Инт. Ј.
Модерна нелинеарна теорија и апликација4, стр. 161-178, јун 2015. дои: 10. 4236 / ИЈМНТА. 2015. 42012 [22] ЕЛЦ
Арроио, \ 'Моделирање и симулација погонског система сталног магнетног синхроног мотора \', М. СЦ. Теза, одељење Електрични ЕНГ.
Универзитет у Порторику, Порторико, 2006. [23] АЕ Фитзгералд, Ц. Кингслеи, Јр., СД
Уман људи, Електричне машине.
Њујорк, САД, НИ: МцГрав-Хилл, стр. 660-661, 2003. [24] г.
\ 'Моделинг оф-топасс Цонвек Поле синхрони мотор и његов константни претварач на снази \' у Фририцху Рес ЕВС \ '17, 2000.
Одељење за електронски и електронски инжењеринг Кириккале Универзитет у Турској АТА севинц. АС @ АтаСеВицк. 71451
Нето нумерички идентификатор. 71451 Нето нумерички идентификатор. 2019.
