И.
Истраживачима који се баве симулацијом управљања електричним возилима обично је потребан скуп одговарајућих параметара модела да би произвели услове рада на жељеној области.
Пошто било који скуп параметара можда није разуман, они траже скуп параметара у симулацији који припадају стварном мотору, или барем верификованом моделу.
Међутим, оно што су открили можда неће задовољити њихове захтеве.
Такође, пошто може доћи до грешке у програмирању у скупу параметара и радних услова, они можда неће приметити изузетак у резултатима симулације.
Дакле, њима су потребни неки алгоритми дизајна који једноставно дају параметре модела који контролишу симулацију унутар потребног обима посла.
Постоји неколико радова дизајна ДЦ мотора [1-3]
Индукциони мотор [4-7]
Синхрони мотор са сталним магнетом (ПМСМ) [8-10]
, или око ротора (ВРСМ) [11-13]
, и два цилиндрична [9], [12] и типови са истакнутим полом [10-11], [13]
Објаснили су добре начине за проналажење физичке имплементације и производних параметара и направили нека побољшања;
Међутим, нису дали све параметре модела погодне за симулацију, а понекад чак нису дали ни отпор намотаја.
Веб страница пружа неке рачунарске алате за трајне магнете (ПМ)
Дизајнер аутомобила [14].
Он израчунава физичке параметре, укључујући већину параметара потребних за онлајн симулацију једноставног модела.
Међутим, алати питају корисника о неким од опција, које нису познате неискусним корисницима чак и ако су дате слике са објашњењима.
Поред тога, корисник не може поћи директно од основних захтева за услове рада као што су снага, напон, брзина и ефикасност.
Стога, иако у пројектовању мотора постоје алати и алгоритми за похвалу, постојећи алати и алгоритми у литератури нису погодни да истраживачи брзо добију једноставне параметре модела у оквиру потребног обима рада.
Не желим да проширујем листу референци, јер је студија која објашњава методе пројектовања погодне за контролу сврхе симулације од стране истраживача очигледно озбиљан недостатак у литератури.
Овај рад помаже истраживачима да генеришу сопствене параметре кретања на основу радних услова које очекују.
Предложени алгоритам је погодан за серво моторе једносмерне струје, асинхроне моторе и синхроне моторе са ПМ или роторима за намотаје конвексног или цилиндричног типа, као и за трансформаторе.
Ово су још један алгоритми пројектовања засновани на стандардима који се потпуно разликују од стандарда физичког дизајна [15-16]
јер је предложен за потребе симулације и прорачуна.
Да би се илустровало да овај дизајн такође може дати нека мишљења о вредностима производних параметара, укључујући и алгоритам трансформатора.
Иако је већина формула добра.
Као што сви знамо, треба нагласити да доприносе не треба потцењивати и да је врло мало вероватно да ће се достићи скуп параметара који испуњава захтеве без праћења посебно организованих корака и контролних претпоставки.
Моје ригорозно испитивање литературе није резултирало проналажењем алгоритма који испуњава основне захтеве \'радне снаге, напона, брзине и ефикасности\' за ДЦ серво, индукционе, синхроне моторе.
Као асинхрони мотор и пројекција
Поларни синхрони мотор захтева детаљан алгоритам, што је главни допринос овог рада.
Као што ће бити описано, ови алгоритми се такође могу користити када се дају захтеви за режим генератора.
Као што претпоставља већина модела, улоге губитка језгра, кашњења, засићења и арматурације се овде занемарују.
Модел који користи АЦ мотор је заснован на 3-фазној [
лева и десна стрелица2фазна (дк)
трансформација еквивалентна амплитуди фазне променљиве која се углавном користи у литератури.
Ови алгоритми су засновани на неким преференцијама, јер сваки посебан избор метода управљања и произвољних претпоставки може бити приоритет током процеса пројектовања како би се испунили потребни услови рада.
Ради једноставности, већина формула алгоритама је дата у табели.
Модели су затим дати у парадигми диференцијалних једначина, које су спремне за симулацију помоћу програма за решавање. ИИ.
Дизајн серво мотора једносмерне струје.
Теорија која је била (т)
Деривати се мењају на нулу, електричне и механичке једначине у устаљеном стању [17]
Постани мотор [
Непоновљиви математички изрази] (1) [
Непоновљиви математички изрази] (2)
Ако се помножи [и. суб. а] и [омега]
Где су параметри 【Р. суб. а] и [Л. суб. а]
Отпор и индуктивност арматуре, [К. суб. б]
Да ли је повратни потенцијал или константа обртног момента, [Б. суб. ф]
Да ли је константа трења и [Ј. суб. и] је инерција;
И променљиве [в. суб. а] и [и. суб. а]
Напон и струја примењеног намотаја, [омега]
Угаона брзина ротора у [рад/с]Т. суб. Л]
Да ли је то момент оптерећења, [П. суб. и] и [П. суб. о]
Улазна и излазна снага, [стр. суб. м]
Да ли је то механичка и електрична снага ,【стр. суб. Цу] и [П. суб. ф]
То је губитак снаге узрокован отпором намотаја и трењем.
Модел има 5 параметара, али 2 од њих су [Л. суб. а] и [Ј. суб. и]
, У стабилном стању нема утицаја.
Поред тога, постоје 2 независне варијабле 【в. суб. а] и [Т. суб. Л].
Дакле, можемо имати 5 захтева за стационарно стање и 2 захтева за транзијенте, што је одређена електрична и механичка временска константа [Л. суб. а] и [Ј. суб. и]односно. Б.
Алгоритам, и дати пример алгоритма захтева у табели И
Треће, већина њих је заснована на дијаграму елемента снаге (1)-(2)
, За неке друге захтеве, може се једноставно модификовати.
На пример, у сваком ([в. суб. а], [и. суб. а], [П. суб. и]), ([П. суб. о], [П. суб. и], [ета]), ([Т. суб. Л], [П. суб. о], н), ([к. суб. мл], [П. суб. губитак], [П. суб. суб. ф.]), ([П. суб. суб. ф.]), ([П. суб. суб. [[тау] суб. елц]) и ([Б. суб. ф], [[тау]. суб. мец])
Троструко, ако су друга два идентификована, трећи се може лако пронаћи из једноставног односа између њих.
Ако се губитак језгра не занемари, он се такође мора одузети од [П. суб. губитак]
Приликом израчунавања [П. суб. Цу].
Радне вредности у Табели ИИ и параметри у Табели иии су следећа симулација модела ДЦ серво мотора [тачно верификовано]17]: [
Математички изрази који се не могу репродуцирати](3)ИИИ.
Дизајн индукционог мотора.
Теорија управљања оријентисаном на поље (ФОЦ)
У случају кратког споја ротора, разматраће се где је вектор везе магнетног поља ротора и д-оса.
Поред тога, минимална ефективна струја статора биће пожељна за једнак обртни момент.
Пошто сви деривати постају нула у стационарном стању, електрична једначина [18]
Статор и ротор постају [
Нерепродуцибилни математички изрази] (4) [
Непоновљиви математички изрази] (5) где је [? ? ]и [[пси]. суб. р]= [[пси]. суб. рд]+ ј[[пси]. суб. рк]=[Л. суб. р][и. суб. р]+[Ми. суб. с]
Комплексни напон статора, струја и магнетни флукс, и референтни оквир у односу на ротацију при било којој електричној угаоној брзини, ротор је [[омега]. суб. г]; [Р. суб. с], [Л. суб. с], [Р. суб. р] и [Л. суб. р]
Отпор и индуктивност статора, као и отпор ротора и индуктивност, респективно;
Индуктивност између статора и ротора, и [[омега]. суб. р]
То је електрична брзина ротора.
Са избором [[омега]. суб. г] задовољавајући [[пси]. суб. рк]
ФОЦ = 0, из (4)-(5) или [19] добијамо [[пси]. суб. рд]=[Ми. суб. сд]
У стабилном стању. Узимајући у обзир [[пси]. суб. р]= ([Л. суб. р]/М )([[пси]. суб. с]-[сигма][Л. суб. с][и. суб. с])
Вредност стационарног стања [[[пси]. суб. ск]=[сигма][Л. суб. с][и. суб. ск]], [[[пси]. суб. сд]=[Л. суб. с][и. суб. сд]](6)
Имплементација, која [сигма]= 1 -[М. суп. 2]/([Л. суб. с][Л. суб. р])
је коефицијент цурења. Тада (4) постаје [
Нерепродуцибилни математички изрази] (7)
У стабилном стању.
Помножите са обе стране (3/2)[[и. суб. сд][и. суб. ск]]
С лева [
Непоновљиви математички изрази](8) где је [П. суб. и]
Улазна снага статора и [П. суб. ЦуСт]
Да ли је губитак отпора статора.
[Избор]
Математички изрази који се не могу репродуцирати](9) силе [[пси]. суб. рк][стрелица удесно]
Брзо 0 према електричној временској константи теротора [[тау]. суб. р]=[Л. суб. р]/[Р. суб. р], и чини (8)[
Нерепродуцибилни математички изрази](10)
Други произвољан избор је угао И у односу на д-
Оса референтног оквира, нема потребе за наметањем захтева за [[пси]. суб. рд].
Разуман избор за овај угао је 45 [степени], тј. суб. сд]= [и. суб. сд]
Максимални механички и електрични обртни момент 【Т. суб. е]
До неке мере [? ? ]пошто [Т. суб. е]
Пропорционално [и. суб. сд][и. суб. ск]
Због избора 【[пси]. суб. рк]
= 0, такође нека [[омега]]. суб. г]= [[омега]]. суб. с]
, Синхрона брзина у електричним рад/с
Другим речима, овај избор обезбеђује одређени степен [Т. суб. е]
Добија се минималним нивоом ефективне струје статора. Затим из (9) и (10), [
непоновљиви математички изрази](11)
Где је С?
Можете видети из једнофазног
еквивалентног кола асинхроног мотора без губитка језгра у стационарном стању [
Математички изрази који се не могу репродуцирати] (12)
И према (9), избор [и. суб. сд]= [и. суб. сд]се јавља ако [[[тау]. суб. р]= [1-с/с[[омега]. суб. р]]](13)
На десној страни еквивалента (11) оној из (12) и користећи (13)
, налазимо још један однос параметра из вредности операције : [
Непоновљиви математички изрази] (14)
У алгоритму пројектовања асинхроног мотора, фактор снаге статора [пхи]. суб. 1]
Пошто је једнак [цос45], то не би требало да буду стандардни степени дизајна]
Заостајање идеализованог индукционог мотора [20]
Где, ако се примени минимална рмсцуррент рента статора за потребни обртни момент и приближно цос45 [, флукс и отпор статора су нула степени]
У већини других случајева.
Разлог је, из (6), пошто [[пси]. суб. ск]/[[пси]. суб. сд]= [сигма][
Отприлике једнако]0,[[пси]. суб. с]
Скоро са д-осом, [в. суб. с] је око 90 [степени]
Пре тога, био је око 45 [степени] испред [и. суб. с]када [и. суб. сд]= [и. суб. ск].
Тачна вредност Цос [[пхи]. суб. 1]
Тешко је директно одредити, али можемо то учинити у две фазе.
Прво, параметри се израчунавају са [арбитражом. [пхи]. суб. 1]
Вредност је 0. 7.
Према критеријумима пројектовања у следећем пододељку, струја статора је обрнуто пропорционална цос [[пхи]. суб. 1], затим ([М. суп. 2]/[Л. суб. р])
Пропорционално [цос. суп. 2][[пхи]. суб. 1]од (14)а тако су и [? ? ] и [Л. суб. с]=[М. суп. 2]/(1 -[сигма])[Л. суб. р].
Дакле, напон статора од (7)
Пропорционалан цос [[пхи]. суб. 1].
Било који цос у првој фази [[пхи]. суб. 1] вредност, (7)
Не може се дати потребан напон статора;
Али тачан цос [[пхи]. суб. 1]
Затим можете пронаћи вредност користећи скалу и у складу са тим поново израчунати неке параметре. Б.
Користећи пример за испуњавање захтева у табели ИВ, алгоритам се прво израчунава у табели в где исти симбол има исто значење као што је дефинисано у одељку ИИ. Следеће, 2-
Прорачун фазе је завршен.
У првој фази, временска вредност представљена симболом са горњом границом налази се са арбитражом цос [[пхи]. суб. 1](0,7
на пример)
Као што је приказано у табели 6.
У другој фази, неке оперативне вредности и параметри су прецизно израчунати као што је приказано у табели ВИИ да би се испунили захтеви.
Као што је приказано у табели ВИИИ, могу се израчунати и неке додатне радне вредности. Ц.
Модели који симулирају скупове параметара могу се користити са било којим обликом модела;
На пример, уредите диференцијалну једначину модела у [18]
Постани нормалан ,(15)
Добијено у синхроном референтном оквиру
Ротор, струја статора и магнетно поље ротора су променљиве електричног стања. [
Математички изрази који се не могу репродуцирати](15)
Поред тога, модел мотора са двоструким напајањем (16)
Такође се може користити са параметрима које је пронашао алгоритам;
Међутим, радна вредност алгоритма је нулти напон ротора [в. суб. рд], [в. суб. рк]. Једначина (16)
Диференцијална једначина модела добијена је у [21]
Нормалном облику. [
Непоновљиви математички изрази](16)Д.
Еквивалентно коло и додата вредност: параметри се такође могу конвертовати у једнофазно
еквивалентно коло (слика 1)
Као што је приказано у табели 9.
Сви ови параметри и радни услови су симулирани (15)
И прорачун еквивалентног кола. ИВ. ПМСМ ДИЗАЈН А.
Теорија у циљу развоја алгоритма пројектовања синхроног мотора са перманентним магнетом, размотриће се правац магнетног поља статора, где су компоненте повезивача магнетног поља статора из извора перманентног магнета ([[ПХИ]. суб. ПМ])
Поравнати са д-осом.
Поред тога, минимална ефективна струја статора биће пожељна за потребан обртни момент.
Једначина статора]22]
Слично асинхроном мотору [[омега]. суб. р]замењено за [[омега]. суб. г].
Пошто сви деривати постају нула у стационарном стању, једначина статора постаје [
Непоновљиви математички изрази](17) где је [
Математички изрази који се не могу поновити](18)[Л. суб. сд] и [Л. суб. ск]су д-и к-
Значајно-различите осовинске синхроне индуктивности
Значење полне машине и сличних симбола је слично оном код асинхроног мотора.
А онда у равнотежи, [
Непоновљиви математички изрази] (19)
Помножите са обе стране (3/2)[[и. суб. сд][и. суб. ск]]
Улазна снага с лева :[
Нерепродуцибилни математички изрази](20)
Први члан десно је [П. суб. Цу].
Зато што су механички и електрични обртни моменти [
Непоновљиви математички изрази](21)и [[омега]. суб. мец]=[[омега]. суб. р]/[н. суб. пп]
, Збир друга два члана на десној страни (20)
Једнак механичкој и електричној снази ([П. суб. м]=[Т. суб. е][[омега]. суб. мец]= [П. суб. о]+ [П. суб. ф]).
Да бисте добили највећи [Т. суб. е]
У одређеној мери, рента статора рмсцур [? ? ]Генерација [? ? ]
Једнако извод [Т. суб. е]
О [и. суб. сд]
На нулу, треба да решимо [
непоновљиве математичке изразе](22)за [и. суб. сд]. Коришћење [? ? ]
Дефинише се као однос обртног момента и укупног [због трајних магнета]Т. суб. е] и [? ? ]у (22), [
Непоновљиви математички изрази](23)[
Математички изрази који се не могу репродуцирати](24)Од [[ПХИ]. суб. ПМ]
Је одређени параметар ,[
Нерепродуцибилни математички изрази](25)[
Нерепродуцибилни математички изрази](26)
Алгоритам за одређивање параметара синхроног мотора са перманентним магнетом према жељеним условима рада је веома једноставан за тип цилиндричног ротора јер [к. суб. ТПМ]=1 као [Л. суб. сд]= [Л. суб. ск]. Изједначавање[? ? ] коришћењем (19) даје [
Нерепродуцибилни математички изрази] (27)
Синхрони мотор са трајним магнетом за цилиндрични ротор.
Међутим, нелинеарна једначина [к. суб. ТПМ]
Проблем ових коефицијената је веома компликован и треба га решити. типа стуба.
За одређивање [препоручује се коришћење алгоритма петље уместо решавања овог сложеног проблема] к. суб. ТПМ].
Алгоритам петље може бити Њутн-
Рампсонов метод, али је извод замењен нумеричком апроксимацијом последње две итерације.
Затим се могу одредити други параметри. Б.
Користећи пример за испуњавање захтева у табели Кс, алгоритам се прво израчунава у табели КСИ, где исти симбол има исто значење као што је дефинисано у претходним одељцима.
Дакле, ако је ротор цилиндричан. е. [к. суб. дк]
= 1, остали параметри и неке радне вредности су приказани у табели 12.
За моторе са значајним половима ([к. суб. дк][не једнако]1)
, предложен је следећи алгоритам са петљом: Корак 1: доделите вредност стоп е за | [е. суб. в]
| Апсолутна грешка [В. суб. с1. суп. рмс]
Захтеви, на пример [епсилон]= [10. суп. -6]В.
Корак 2: доделите ограничење за | [ДЕЛТА][к. суб. ТПМ]
|, Апсолутна промена]к. суб. ТПМ]
У кораку, на пример [ДЕЛТА][к. суб. мак]= 0. 02.
Корак 3: покрените следећу операцију у било ком тренутку, на пример вредност [к. суб. ТПМ]= 0,5, [ДЕЛТА][к. суб. ТПМ]= 0.0001, [е. суб. в]= 0.3В,[е. суб. В. суп. старо]= 0.
Корак 4 од 5 В: ивица | [е. суб. В]| > [епсилон], корак 4. а:[? ? ]Корак 4. б: Ако [? ? ], затим [? ? ]Корак 4. ц: [к. суб. ТПМ]= [к. суб. ТПМ]+ [ДЕЛТА][к. суб. ТПМ], [е. суб. В. суп. старо]= [е. суб. В]Корак 4. д: Израчунајте [и. суб. сд] и [и. суб. сд] из (25) и (26) корака 4. е: [? ? ]Корак 4. г: Израчунајте [в. суб. сд] и [в. суб. ск]од (19)корак 4. х: [? ? ]
На крају, алгоритам генерише параметре и вредности акције у примеру у табели КСИИИ.
Они су тачно верификовани симулацијом Ц.
Модели који се користе за симулацију скупова параметара могу се користити са било којим обликом модела, на пример ,(28)
У синхроном референтном оквиру са струјом статора и брзином ротора као варијаблама електричног стања.
Диференцијална једначина модела добијена је у [22]
Нормалном облику. [
Непоновљиви математички изрази](28)В. ДИЗАЈН ВРСМ А.
Теорија за одређивање параметара ВРСМ одређених радних вредности, као и метод пројектовања синхроног мотора са перманентним магнетом који замењује [П. суб. Цу]и [[ПХИ]. суб. ПМ]са [П. суб. ЦуСт] и [Ми. суб. ф]
Где су 【и. суб. ф]
Је струја ротора, М је индуктивност између статора и ротора. Слично [П. суб. и] у [И. суб. с1. суп. рмс]и [Т. суб. е]
Формула се замењује само са улазном снагом статора [П. суб. иСт]= [П. суб. и]-[П. суб. ЦуРот].
Поред тога, било која два очекивања за дати [в. суб. ф], [и. суб. ф] и [к. суб. рл]=[П. суб. ЦуРот]/[П. суб. губитак];
Трећи се налази у њиховом стабилном односу, в. суб. ф]= [Р. суб. ф][и. суб. ф], где је [в. суб. ф] и [Р. суб. ф]
То је напон и отпор ротора.
Одредити индуктивност ротора [Л. суб. ф]
, Додатни захтеви за мерење струје између фазе статора и намотаја ротора[[сигма]. суб. ф]= 1 -[3[М. суп. 2]/2[Л. суб. сд][Л. суб. ф]]](29)
Ово мерење је нешто сложеније од уобичајене ефикасности цурења због значајности ротора, али је и даље у складу са 0 [
Мање од или једнако [[сигма]. суб. ф][
Мање или једнако]1 од [Л. суб. сд]
Је 3/2 пута самоосетљива фаза статора, у случају оптималног поравнања са ротором, нема цурења [23]. Затим добијамо [[Л. суб. ф]= [3[М. суп. 2]/2(1 -[[сигма]. суб. ф])[Л. суб. сд]]]. (30) Б.
Алгоритам са примером 1)
Захтеви: без губљења генерализације, немојте поново писати исте кораке као у дизајну синхроног мотора са перманентним магнетом, а претпоставиће се да су исти захтеви мало другачији, док [П. суб. о], [П. суб. иСт]= [П. суб. и]-[П. суб. ЦуРот], [П. суб. ЦуРот] и [П. суб. ф]
Као и раније ,[к. суб. рл]= 0.
Изаберите 2, што значи [П. суб. и]= 5250В,[П. суб. губитак]= 1250В, [П. суб. ЦуРот]= 250В, [к. суб. мл]= 0.2 и [ета]=0.
7619 је идеално.
Нека додатна потреба буде [в. суб. ф]= 24В и [[сигма]. суб. ф]= 0. 02. 2)
Прорачун: Сада, све остале вредности у одељку за прорачун дате у одељку ПМСМ су исте [[ПХИ]. суб. ПМ] као [Ми. суб. ф]. Затим, [
Нерепродуцибилни математички изрази] (31) [
Непоновљиви математички изрази] (32)
За случај цилиндричног ротора ([к. суб. дк]= 1), [
Не-репродуцибилни математички изрази] (33) и према (30), [Л. суб. ф]= 154.5 мХ.
За значајно-Случај поле]к. суб. дк]= 5/3. [
Математички изрази који се не могу репродуцирати](34)и према (30), [Л. суб. ф]= 130.5 мХ. Ц.
Модели који се користе за симулацију скупова параметара могу се користити са било којим обликом модела, на пример, следећи модели у синхроном референтном оквиру са струјом статора и брзином ротора као варијаблама електричног стања. [
Математички изрази који се не могу репродуцирати](35)
Ово је парадигма диференцијалне једначине модела у [24]
, где је променљива везе флукса [
Математички изрази који се не могу репродуцирати](36) и [[пси]. суб. ф]
Магнетни флукс намотаја ротора. ВИ.
Према режиму мотора, генератор у режиму генератора се модификује, а улазна снага и излазна снага осовине мотора постају негативне, што се дефинише као негативно.
Иако је негативна вредност излазне снаге осовине са дефиницијом режима мотора улазна снага осовине генератора, релативна вредност улазне снаге према дефиницији режима мотора није излазна снага генератора ако се примени струја побуде.
Стога, када се предложени алгоритам користи за режим генератора, негативна вредност жељене излазне снаге генератора се додаје на снагу побуде и користи као улазна снага у алгоритму.
На пример, за синхрони генератор са бајпас ротором, пројектни захтев је 1300В укупне улазне снаге вратила, 1000В нето излазне снаге статора мотора и 100В улазне снаге побуде (ротора).
Дакле, било које две улазне снаге [П. суб. и]= -
Излазна снага: 900ВП. суб. о]= -
1300 В, ефикасност (1300)/(-900)= 1.
Иако је ефикасност генератора 444 = 0, 900/1300 се користи као захтев за пројектовање у алгоритму. 692 заправо. За двоструки
мотор, улазна снага ротора се такође сматра снагом побуде, ако се позитивна побудна снага извуче из електричног терминала ротора, снага побуде ће такође постати негативна.
Дизајн асинхроног мотора према захтевима режима генератора захтева још две мере.
И. Почетна вредност цос [[пхи]. суб. 1]
Морају се узети негативне вредности, на пример-0. 7.
Друго, немојте од (13)
Негативно слип ,[[тау]. суб. р]
Мора бити негација тога, што значи [тј. суб. сд]= -[и. суб. ск] се примењује. ВИИ.
Дизајн трансформатора Алгоритам параметара трансформатора заснован на потражњи Табела КСИВ је наведена у табели 15 како би се задовољиле образовне потребе.
На пример, да би проценио студентову способност да ради векторску алгебру на једном испиту, инструктор може пожелети [[алфа]. суб. Е[В. суб. 2]]
Угао се не може занемарити.
Већина формула и симбола не дају објашњење јер су добро познати.
Њихова организација је алгоритам.
Алгоритам предложен у овом раду може помоћи у дизајнирању сврхе производње.
Пример дизајна трансформатора, под претпоставком [[микро]. суб. р]= 900, [х. суп. 2]
/А = 133, густина магнетног флукса Б = 1.
Међутим, они дају прилично блиско мишљење о физичком дизајну. ВИИИ.
Једноставан закључак -
Основни параметри модела ДЦ серво мотора, асинхроног мотора, ПМСМ, ВРСМ и трансформатора су предложени коришћењем формула и алгоритама.
Захтеви за пројектовање су углавном услови рада.
Остали захтеви дизајна као што су однос окретања, временска константа, коефицијент цурења, итд.
Ово је једноставно за неискусног истраживача.
Добијени скуп параметара модела у потпуности испуњава услове рада који су потребни за претпостављени модел.
Ови алгоритми су применљиви и на потребе генераторских режима.
Иако предложени алгоритми дизајна не производе већину производних параметара, они ће такође помоћи да се они одреде јер се такође проналазе потребне оперативне вредности.
Да би се илустровала ова могућност, пример трансформатора је проширен на овај ниво.
Чак и ако је то теже за мотор, брзо мишљење о физичкој величини може се закључити помоћу предложеног алгоритма. РЕФЕРЕНЦЕ [1]ЈА Реиер, ПИ
Папаламброс, \'комбиновање оптимизованог дизајна и управљања са применом ДЦ мотора\', Јоурнал оф Мецханицал Десигн, Вол. 124, стр. 183-191, јун 2002. дои:10. 1115/1. 1460904 [2]Ј. Црос, МТ Какхки, ГЦР Синцеро, ЦА Мартинс, П.
Виароуге у инжењерству возила, \'метода дизајна малих четкица и ДЦ мотора без четкица \'.
Издавачки тим Факултета, стр. 207-235,2014. [3]Ц. -Г. Лее, Х.-С. Цхои, \'ФЕА-
Оптимални дизајн ДЦ мотора са перманентним магнетом заснован на Интернет дистрибуираном рачунарству13, 284-291, септембар 2009. [4]В.
Јаздсвиски, \'мулти-стандард оптимизација веверица
ИЕЕ програм Б-дизајн кавезног индукционог мотора
Примене снаге, ролне. 136, стр. 299-307, новембар 1989. дои:10. 1049/ип-б. 1989. 0039 [5]МО Гулбахце, ДА Коцабас, \'
Дизајн индукционог мотора са чврстим ротором велике брзине са побољшаном ефикасношћу и смањеним хармонијским ефектом, \'ИЕТ Повер апплицатион, цоил12, пп. 1126-1133, сеп. 2018. дои:10. 1049/иет-епа. 2017. 0675 [6] Р. Цхаудхари, Р. Сангхави, С.
Махагаокар, \'Оптимизација асинхроних мотора коришћењем генетског алгоритма и оптималног ГУИ дизајна индукционих мотора у МАТЛАБ\', у:. Конкани, Р. Бера, С. Паул (ур.)
Напредак у системима, контроли и аутоматизацији.
Белешке са предавања о електротехници, Спрингер, Сингапур, свеска 442, стр. 127-132, 2018. дои:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7]М. Цункас, Р.
Аккаиа, \'Генетски алгоритам оптимизује асинхроне моторе и упоређује их са постојећим моторима\', примена математике и прорачуна, Вол. 11, стр. 193-203, децембар 2006. дои:10.
3390/мца1102093 【8]С. Цицале, Л. Албини, Ф. Парасилити, М.
Дизајн директног електричног челичног синхроног мотора са перманентним магнетом
Дриве тхе елеватор \', Инт. Цонф.
Марсеилле Елецтриц Мацхинери Фацтори, Франце, П. 2012. 1256-1263. дои:10. 1109/2037 ИЦЕлМ [9] \
'Перманентни магнет синцхроноус десигн инцлудед\' форце
, инт. 34 пп. Салмон, АМ
ИЕЕЕ, ИЕЕЕ Енерги Цонверсион Цонференце анд Екпо \'дизајн синхроног мотора са централним намотајем за слабе примене у широким пољима \' (ЕЦЦЕ)
Монтреал, 2015. 3865-3871 дои:109/ЕЦЦЕ, 2015. СИ Јунг,
\'Десигн анд цхарацтеристиц оф тхе ИСГаццординг бипасс синцхроноус\', Транс
Кореа Институте оф Елецтрицал Енгинеерс, пп. 1228-1233, Сеп. 2013. Лее, Х. -Х.
Ванг, \'Развој синхроног мотора за ременски погон
, \'Магнетиц Јоурнал, том 118, стр. 487-493, дец. 2018. дои:10.4.18 [13] Д.-Х.-Јунг
, \'Исг'с десигн витх виндинг ротор синцхроноус\', траде би Кореа Ассоциатион оф Елецтрицал Енгинеерс, Том 162, пп. 62. 1. 037 [14] Меиер, Ј.
Соулард -
Образовни
алати на бази
'Магнет Синц' из Инт.
, 10. 2008. 4800232 [15]Ианг, СМ Цастано, Р. Ианг, М. Каспрзак, Б. Билгин, А. Сатхиан, Х. Дадкхах, А.
Емади, \'Дизајн и поређење интерне топологије мотора за вучу\', иеее
март. 2017. дои: 1109/ТТЕ 2016. [16] Сааведра, Л.
Ромелар, опширније
Нов
. 4316/АЕЦЕ. 01010 [17], \'интегрисани алгоритам са повратном спрегом\', Јоурнал оф Елецтрицал Енгинееринг анд Цомпутер Сциенце, Вол. 2329-2344,
[18] СР Бовес, А. Севинц, Д.
Холлингер, \'нови природни посматрач примењен на брзину --
ИЕЕЕ Транс: \'ДЦ серво и асинхрони мотори без сензора,
том 151, стр. 1025-1032, окт [19] ЦБ Јацобина, Ф. Салвадори, ИЕЕЕ
-Рибеиро, 'једноставна индиректна контрола мотора' ИАС Цонф
[20]К Кога, Р. Уеда, Т.
Сонода, \'проблем стабилности система индукционог мотора\' у ИЕЕЕ\'ИАС Цонф. Рец.
, Питтсбургх, ПА, Сједињене Америчке Државе, том 1988. 1, стр. 129-136. дои:10. 1109/ИАС. 1988. 25052 [21] А. Абид, М. Бенхамед, Л.
ДФИМ кварови сензора-
Метода дијагнозе модела заснована на адаптивном пим мулти-Обсервер-
Експериментална верификација, \'Инт. Ј.
Модерн Нонлинеар Тхеори анд Апплицатион4, стр. 161-178, јун 2015. дои:10. 4236/ијмнта.420Ц, 20. 2015.
\'Моделирање и симулација погонског система са сталним магнетом\', магистарска теза, одсек електротехнике
, Пуерто Рицо, 2006. [23] АЕ Фитзгералд, Ц. Кингслеи, Јр., СД
Уман,
Нев Иорк, НИ. 660-661, 2003. [24] Г
\'Моделирање синхроног мотора заобилазног конвексног пола и његовог конвертора константне снаге\' у фририцх рес ЕВС\'17, 2000.
Катедра за електротехнику и електронику Кириккале универзитета у Турској Ата СЕВИНЦ. као @ атасевинц. 71451
Нето нумерички идентификатор објекта 10. 4316/АЕЦЕ. 2019.
