I.
Istraživači koji se bave simulacijom upravljanja električnim vozilima obično trebaju skup odgovarajućih parametara modela kako bi proizveli radne uvjete na željenom području.
Budući da bilo koji skup parametara ne mora biti razuman, oni traže skup parametara u simulaciji koji pripadaju stvarnom motoru ili barem verificiranom modelu.
Međutim, ono što su otkrili možda neće dobro zadovoljiti njihove zahtjeve.
Također, budući da može postojati programska pogreška u skupu parametara i radnih uvjeta, oni možda neće primijetiti iznimku u rezultatima simulacije.
Stoga im trebaju neki algoritmi dizajna koji jednostavno daju parametre modela koji kontroliraju simulaciju unutar potrebnog opsega rada.
Postoji nekoliko radova o dizajnu istosmjernog motora [1-3]
Indukcijski motor [4-7]
Sinkroni motor s trajnim magnetom (PMSM) [8-10]
, ili oko rotora (WRSM) [11-13]
, te dva cilindrična [9], [12] i tip rotora s istaknutim polom [10-11], [13].
Objasnili su dobre načine pronalaženja fizičke implementacije i proizvodnih parametara te napravili neka poboljšanja;
Međutim, nisu dali sve parametre modela prikladne za simulaciju, a ponekad nisu dali ni otpor namota.
Web-mjesto nudi neke računalne alate za
dizajn automobila s trajnim magnetima (PM) [14].
Izračunava fizičke parametre, uključujući većinu parametara potrebnih za online jednostavnu simulaciju modela.
Međutim, alati pitaju korisnika o nekim opcijama, koje nisu poznate neiskusnim korisnicima čak i ako su prikazane slike s objašnjenjima.
Osim toga, korisnik ne može krenuti izravno od osnovnih zahtjeva za radne uvjete kao što su snaga, napon, brzina i učinkovitost.
Stoga, iako postoje hvalevrijedni alati i algoritmi u projektiranju motora, postojeći alati i algoritmi u literaturi nisu prikladni za istraživače da brzo dobiju jednostavne parametre modela unutar potrebnog opsega rada.
Ne želim produžiti popis referenci, jer je studija koja objašnjava metode dizajna prikladne za istraživačevu kontrolu svrhe simulacije očito ozbiljan nedostatak u literaturi.
Ovaj rad pomaže istraživačima da generiraju vlastite parametre gibanja na temelju radnih uvjeta koje očekuju.
Predloženi algoritam prikladan je za istosmjerne servo motore, asinkrone motore i sinkrone motore s PM ili namotanim rotorima konveksnog ili cilindričnog tipa, kao i za transformatore.
Ovo su drugi algoritmi dizajna koji se temelje na standardima koji su potpuno različiti od standarda fizičkog dizajna [15-16]
jer su predloženi za potrebe simulacije i izračuna.
Za ilustraciju da ovaj dizajn također može dati neka mišljenja o vrijednostima proizvodnih parametara, uključujući algoritam transformatora.
Iako je većina formula dobra.
Kao što svi znamo, treba naglasiti da se doprinosi ne smiju podcjenjivati, te da je najvjerojatnije postići skup parametara koji zadovoljavaju zahtjeve bez praćenja posebno organiziranih koraka i kontrolnih pretpostavki.
Moje rigorozno istraživanje literature nije rezultiralo pronalaskom algoritma koji ispunjava osnovne zahtjeve \'radne snage, napona, brzine i učinkovitosti\' za DC servo, indukcijske, sinkrone motore.
Kao indukcijski motor i projekcija
Polarni sinkroni motor zahtijeva detaljan algoritam, što je glavni doprinos ovog rada.
Kao što će biti opisano, ovi se algoritmi također mogu koristiti kada su dani zahtjevi generatorskog načina rada.
Kao što pretpostavlja većina modela, ovdje se zanemaruju uloge gubitka jezgre, kašnjenja, zasićenja i armaturacije.
Model koji koristi AC motor temelji se na 3-faznoj [
strelice lijevo i desno2 faza (dq)
Transformacija ekvivalentna amplitudi fazne varijable koja se uglavnom koristi u literaturi.
Ovi se algoritmi temelje na nekim preferencijama, budući da se svakom određenom odabiru kontrolnih metoda i proizvoljnim pretpostavkama može dati prioritet tijekom procesa projektiranja kako bi se zadovoljili potrebni radni uvjeti.
Radi jednostavnosti, većina formula algoritama je dana u tablici.
Modeli se tada daju u paradigmi diferencijalnih jednadžbi, koje su spremne za simulaciju s programom Solver. II.
Dizajn istosmjernog servo motora.
Teorija koja je (t)
Derivacije se mijenjaju na nulu, električne i mehaničke jednadžbe u stabilnom stanju [17]
Postanite motor [
Nereproducibilni matematički izrazi] (1) [
Nereproducibilni matematički izrazi] (2)
Ako se pomnože [i. pod. a] i [omega]
Gdje su parametri 【R. pod. a] i [L. pod. a]
Otpor i induktivitet armature , [K. pod. b]
Je li povratni potencijal ili moment konstantan, [B. pod. f]
Je li trenje konstantno i [J. pod. i] je inercija;
I varijable [v. pod. a] i [i. pod. a]
Napon i struja primijenjenog namota, [omega]
Kutna brzina rotora u [Rad/s]T. pod. L]
Je li to moment opterećenja, [P. pod. i] i [P. pod. o]
Ulazna i izlazna snaga ,[P. pod. m]
Je li to mehanička i električna energija ,【P. pod. Cu] i [P. pod. f]
To je snaga gubitka uzrokovana otporom namota odnosno trenjem.
Model ima 5 parametara, od kojih su 2 [L. pod. a] i [J. pod. i]
, U stabilnom stanju nema utjecaja.
Osim toga, postoje 2 nezavisne varijable,【v. pod. a] i [T. pod. L].
Prema tome, možemo imati 5 zahtjeva za stacionarno stanje i 2 zahtjeva za prijelazni proces, što je određena električna i mehanička vremenska konstanta [L. pod. a] i [J. pod. i] odnosno. B.
Algoritam, i dajte primjer algoritma zahtjeva u tablici I.
Treće, većina njih se temelji na dijagramu elementa snage (1)-(2)
. Za neke druge zahtjeve, može se jednostavno modificirati.
Na primjer, u svakom ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. o], [P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. gubitak], [P. sub. f]), ([R. sub. a], [L. sub. a], [[tau]. pod. elc])
i ([B. pod.
Ako se gubitak jezgre ne zanemari, on se također mora oduzeti od [P. pod. gubitak]
Pri izračunavanju [P. pod. Cu].
Radne vrijednosti u tablici II i parametri u tablici iii sljedeća su simulacija modela istosmjernog servo motora [točno provjereno]17]: [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](3)III.
Dizajn indukcijskog motora.
Teorija upravljanja usmjerenog polju (FOC)
U slučaju kratkog spoja rotora, razmotrit će se gdje magnetsko polje rotora povezuje vektor i d-os.
Osim toga, minimalna efektivna struja statora bit će poželjna za jednak moment.
Budući da sve derivacije postaju nula u stabilnom stanju, električna jednadžba [18]
Stator i rotor postaju [
Nereproducibilni matematički izrazi](4) [
Nereproducibilni matematički izrazi](5) gdje [? ? ]i [[psi]. pod. r]= [[psi]. pod. rd]+ j[[psi]. pod. rq]=[L. pod. r][i. pod. r]+[Mi. pod. s]
Složeni napon statora, struja i magnetski tok, i referentni okvir s obzirom na rotaciju pri bilo kojoj električnoj kutnoj brzini, rotor je [[omega]. pod. g]; [R. pod. s], [L. pod. s], [R. pod. r] i [L. pod. r]
Otpor i induktivitet statora, kao i otpor i induktivitet rotora;
Induktivitet između statora i rotora, i [[omega]. pod. r]
To je električna brzina rotora.
Uz izbor [[omega]. pod. g] zadovoljavajući [[psi]. pod. rq]
FOC = 0, iz (4)-(5) ili [19], dobivamo [[psi]. pod. rd]=[Mi. pod. sd]
U stabilnom stanju. Uzimajući u obzir [[psi]. pod. r]= ([L. sub. r]/M )([[psi]. sub. s]-[sigma][L. sub. s][i. sub. s])
Vrijednost stabilnog stanja [[[psi]. pod. sq]=[sigma][L. pod. si. pod. sq]], [[[psi]. pod. sd]=[L. pod. si. pod. sd]](6)
Implementacija, koja [sigma]= 1 -[M. sup. 2]/([L. sub. s][L. sub. r])
Je koeficijent propuštanja. Tada (4) postaje [
Nereproducibilni matematički izrazi] (7)
U stabilnom stanju.
Pomnožite s obje strane (3/2)[[i. pod. sd][i. pod. sq]]
Slijeva [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](8)gdje je [P. pod. i]
Ulazna snaga statora i [P. pod. CuSt]
Je gubitak otpora statora.
[Izbor]
Nereproducibilni matematički izrazi](9)sile [[psi]. pod. rq][desna strelica]
Brzo 0 prema električnoj vremenskoj konstanti terotora [[tau]. pod. r]=[L. pod. r]/[R. pod. r], i čini (8) [
Nereproducibilne matematičke izraze] (10)
Drugi proizvoljni izbor je kut I u odnosu na d-
Os referentnog okvira, nema potrebe nametati zahtjeve za [[psi]. pod. rd].
Razuman izbor za ovaj kut je 45 [stupnjeva], tj. [i. pod. sd]= [i. pod. sd]
Maksimalni mehanički i električni moment 【T. pod. e]
Do neke mjere [? ? ]od [T. pod. e]
Proporcionalni [i. pod. sd][i. pod. sq]
Zbog izbora 【[psi]. pod. rq]
= 0, također neka [[omega]]. pod. g]= [[omega]]. pod. s]
, Sinkrona brzina u električnim rad/s
Drugim riječima, ovaj izbor osigurava određeni stupanj [T. pod. e]
Dobiva se minimalnom razinom efektivne struje statora. Zatim iz (9) i (10), [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti] (11)
Gdje je S?
Možete vidjeti iz jednofaznog
ekvivalentnog kruga asinkronog motora bez gubitka u jezgri u stabilnom stanju, [
Nereproducibilni matematički izrazi](12)
I prema (9), izbor [i. pod. sd]= [i. pod. sd] javlja se ako [[[tau]. pod. r]= [1-s/s[[omega]. pod. r]]](13)
Na desnoj strani ekvivalenta (11) onome od (12) i korištenjem (13)
, nalazimo još jedan odnos parametra iz vrijednosti operacije:[
Nereproducibilni matematički izrazi](14)
U algoritmu dizajna indukcijskog motora, faktor snage statora [phi]. pod. 1]
Budući da je jednak [cos45], to ne bi trebao biti standardni stupanj konstrukcije]
Kašnjenje idealiziranog asinkronog motora [20]
Gdje, ako se minimalna efektivna struja statora primijeni za potrebni zakretni moment i približno cos45 [, tok i otpor statora su nula stupnjeva]
U većini drugih slučajeva.
Razlog je, iz (6), jer [[psi]. pod. sq]/[[psi]. pod. sd]= [sigma][
Otprilike jednako]0,[[psi]. pod. s]
Gotovo s d-osi, [v. pod. s]je oko 90[stupnjeva]
Prije toga, bilo je oko 45 [stupnjeva] ispred [i. pod. s] kada [i. pod. sd]= [i. pod. sq].
Točna vrijednost Cos [[phi]. pod. 1]
Teško je izravno odrediti, ali to možemo učiniti u dvije faze.
Prvo se izračunavaju parametri pomoću [arbitraže. [phi]. pod. 1]
Vrijednost je 0. 7.
Prema projektnim kriterijima u sljedećem pododjeljku, struja statora je obrnuto proporcionalna cos [[phi]. pod. 1], zatim ([M. sup. 2]/[L. sub. r])
Proporcionalni [cos. sup. 2][[phi]. pod. 1] prema (14) i tako su [? ? ]i [L. pod. s]=[M. sup. 2]/(1 -[sigma])[L. pod. r].
Stoga je napon statora iz (7)
Proporcionalan cos [[phi]. pod. 1].
Bilo koji cos u prvoj fazi [[phi]. pod. 1]vrijednost, (7)
Potreban napon statora možda nije zadan;
Ali ispravan cos [[phi]. pod. 1]
Zatim možete pronaći vrijednost pomoću skale i ponovno izračunati neke parametre u skladu s tim. B.
Koristeći primjer za ispunjavanje zahtjeva u tablici IV, algoritam se prvo izračunava u tablici v gdje isti simbol ima isto značenje kao što je definirano u odjeljku II. Zatim, 2-
Izračun faze je dovršen.
U prvoj fazi, vremenska vrijednost predstavljena simbolom s gornjom granicom nalazi se pomoću arbitražnog cos [[phi]. pod. 1](
na primjer 0,7)
Kao što je prikazano u tablici 6.
U drugoj fazi, neke radne vrijednosti i parametri su točno izračunati kako je prikazano u tablici VII kako bi se ispunili zahtjevi.
Kao što je prikazano u tablici VIII, mogu se izračunati i neke dodatne radne vrijednosti. C.
Modeli koji simuliraju skupove parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela;
Na primjer, uredite diferencijalnu jednadžbu modela u [18]
Postanite normalni, (15)
Dobiveno u sinkronom referentnom okviru
Rotor, struja statora i magnetsko polje rotora su varijable električnog stanja. [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](15)
Osim toga, model motora s dvostrukim napajanjem (16)
Također se može koristiti s parametrima koje je pronašao algoritam;
Međutim, radna vrijednost algoritma je nula napona rotora [v. pod. rd], [v. pod. rq]. Jednadžba (16)
Diferencijalna jednadžba modela dobivena je u [21]
normalnom obliku. [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](16)D.
Ekvivalentni krug i dodana vrijednost: parametri se također mogu pretvoriti u jednofazni
ekvivalentni krug (Sl. 1)
Kao što je prikazano u tablici 9.
Svi ovi parametri i radni uvjeti su simulirani (15)
i izračun ekvivalentnog kruga. IV. PMSM DIZAJN A.
Teorija kako bi se razvio algoritam dizajna sinkronog motora s permanentnim magnetom, razmotrit će se smjer magnetskog polja statora, gdje su komponente spojnice magnetskog polja statora iz izvora permanentnog magneta ([[PHI]. sub. PM])
Poravnajte s d-osi.
Osim toga, minimalna efektivna struja statora bit će poželjna za potrebni moment.
Jednadžba statora]22]
Slično asinkronom motoru [[omega]. pod. r] zamijenjen za [[omega]. pod. g].
Budući da sve derivacije postaju nula u stabilnom stanju, jednadžba statora postaje [
Nereproducibilni matematički izrazi](17)gdje [
Nereproducibilni matematički izrazi](18)[L. pod. sd] i [L. pod. sq]su d-i q-
Sinkroni induktivitet značajne različite osi.
Značenje polarnog stroja i sličnih simbola slično je onome kod asinkronog motora.
A zatim u ravnoteži,[
Nereproducibilni matematički izrazi](19)
Pomnožite s obje strane (3/2)[[i. pod. sd][i. pod. sq]]
Ulazna snaga slijeva :[
Nereproducibilni matematički izrazi](20)
Prvi izraz s desne strane je [P. pod. Cu].
Budući da je mehanički i električni zakretni moment [
Nereproducibilni matematički izrazi] (21) i [[omega]. pod. mec]=[[omega]. pod. r]/[n. pod. pp]
, Zbroj druga dva člana na desnoj strani (20)
Jednak mehaničkoj i električnoj snazi ([P. sub. m]=[T. sub. e][[omega]. sub. mec]= [P. sub. o]+ [P. sub. f]).
Da bi se dobio najveći [T. pod. e]
U određenoj mjeri, najamnina statora rmscur [? ? ]Generacija [? ? ]
Jednaka derivacija [T. pod. e]
O [i. pod. sd]
Za nulu, trebamo riješiti [
nereproducibilne matematičke izraze](22) za [i. pod. sd]. Koristeći [? ? ]
Definira se kao omjer zakretnog momenta i ukupnog [zbog permanentnih magneta]T. pod. e], i [? ? ]u (22), [
Nereproducibilni matematički izrazi] (23) [
Nereproducibilni matematički izrazi] (24) Od [[PHI]. pod. PM]
Je određeni parametar ,[
Nereproducibilni matematički izrazi](25)[
Nereproducibilni matematički izrazi](26)
Algoritam za određivanje parametara sinkronog motora s permanentnim magnetom prema željenim radnim uvjetima vrlo je jednostavan za tip cilindričnog rotora jer [k. pod. TPM]=1 kao [L. pod. sd]= [L. pod. sq]. Izjednačavanje [? ? ]upotrebom (19) daje [
Nereproducibilne matematičke izraze] (27)
Sinkroni motor s permanentnim magnetom za cilindrični rotor.
Međutim, nelinearna jednadžba [k. pod. TPM]
Problem ovih koeficijenata je vrlo kompliciran i treba ga riješiti. stupni tip.
Za određivanje [preporučuje se korištenje algoritma petlje umjesto rješavanja ovog složenog problema]k. pod. TPM].
Algoritam petlje može biti Newton-
Rampsonova metoda, ali je derivacija zamijenjena numeričkom aproksimacijom zadnje dvije iteracije.
Zatim se mogu odrediti drugi parametri. B.
Koristeći primjer za ispunjavanje zahtjeva u tablici X, algoritam se prvo izračunava u tabliciXI, gdje isti simbol ima isto značenje kao što je definirano u prethodnim odjeljcima.
Dakle, ako je rotor cilindričan. e. [k. pod. dq]
= 1, ostali parametri i neke radne vrijednosti prikazani su u tablici 12.
Za motore sa značajnim polom ([k. sub. dq][nije jednako]1)
, predlaže se sljedeći algoritam s petljom: Korak 1: dodijelite vrijednost stop e za | [e. pod. v]
| Apsolutna pogreška [V. pod. s1. sup. rms]
Zahtjevi, na primjer [epsilon]= [10. sup. -6]V.
Korak 2: dodijelite ograničenje za | [DELTA][k. pod. TPM]
|, Apsolutna promjena]k. pod. TPM]
U koraku, na primjer [DELTA][k. pod. max]= 0. 02.
Korak 3: pokrenite sljedeću operaciju u bilo kojem trenutku, na primjer vrijednost [k. pod. TPM]= 0,5, [DELTA] [k. pod. TPM]= 0,0001, [e. pod. v]= 0,3V,[e. pod. V. sup. stari]= 0.
Korak 4 od 5 V: rub | [e. pod. V]| > [epsilon], korak 4. a:[? ? ]Korak 4. b: Ako [? ? ], zatim [? ? ]Korak 4. c: [k. pod. TPM]= [k. pod. TPM]+ [DELTA][k. pod. TPM],[e. pod. V. sup. stari]= [e. pod. V]Korak 4. d: Izračunajte [i. pod. sd] i [i. pod. sd] iz (25) i (26) Korak 4. e: [? ? ]Korak 4. g: Izračunajte [v. pod. sd] i [v. pod. sq] iz (19) Korak 4. h: [? ? ]
Na kraju, algoritam generira parametre i akcijske vrijednosti u primjeru u tablici XIII.
Točno se provjeravaju simulacijom C.
Modeli koji se koriste za simulaciju skupova parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela, na primjer, (28)
u sinkronom referentnom okviru sa strujom statora i brzinom rotora kao varijablama električnog stanja.
Diferencijalna jednadžba modela dobivena je u [22]
normalnom obliku. [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](28)V. WRSM DIZAJN A.
Teorija za određivanje WRSM parametara određenih radnih vrijednosti, isto kao i metoda projektiranja sinkronog motora s permanentnim magnetom koji zamjenjuje [P. pod. Cu] i [[PHI]. pod. PM] s [P. pod. CuSt] i [Mi. pod. f]
Gdje su 【i. pod. f]
Je struja rotora, M je induktivitet između statora i rotora. Slično [P. pod. i]u [I. pod. s1. sup. rms] i [T. pod. e]
Formula se zamjenjuje samo s ulaznom snagom statora [P. pod. iSt]= [P. pod. i]-[P. pod. CuRot].
Nadalje, bilo koja dva očekivanja za dati [v. pod. f], [i. pod. f] i [k. pod. rl]=[P. pod. CuRot]/[P. pod. gubitak];
Treći se nalazi u njihovom odnosu u stabilnom stanju, v. pod. f]= [R. pod. f][i. pod. f], gdje [v. pod. f] i [R. pod. f]
To je napon i otpor rotora.
Odredite induktivitet rotora [L. pod. f]
, Dodatni zahtjevi za mjerenje struje između faze statora i namota rotora[[sigma]. pod. f]= 1 -[3[M. sup. 2]/2[L. pod. sd][L. pod. f]]](29)
Ovo mjerenje je malo složenije od uobičajene učinkovitosti propuštanja zbog značajnosti rotora, ali je još uvijek u skladu s 0 [
Manje od ili jednako][[sigma]. pod. f][
Manje ili jednako]1 budući [L. pod. sd]
Je 3/2 puta samoosjećaj faze statora, u slučaju optimalnog poravnanja s rotorom, nema propuštanja [23]. Zatim, weget [[L. pod. f]= [3[M. sup. 2]/2(1 -[[sigma]. sub. f])[L. pod. sd]]]. (30)B.
Algoritam s primjerom 1)
Zahtjevi: bez gubitka generalizacije, nemojte ponovno pisati iste korake kao u dizajnu sinkronog motora s permanentnim magnetom, a isti zahtjevi će se smatrati malo drugačijima, dok [P. pod. o], [str. pod. iSt]= [P. pod. i]-[P. pod. CuRot], [P. pod. CuRot] i [P. pod. f]
Kao i prije , [k. pod. rl]= 0.
Odaberite 2, što znači [P. pod. i]= 5250W,[P. pod. gubitak]= 1250W, [P. pod. CuRot]= 250W, [k. pod. ml] = 0. 2 i p = 0.
7619 je idealan.
Neka je dodatna potreba [v. pod. f]= 24V i [[sigma]. pod. f]= 0. 02. 2)
Izračun: Sada, sve ostale vrijednosti u odjeljku izračuna danom u odjeljku PMSM su iste [[PHI]. pod. PM] kao [Mi. pod. f]. Zatim, [
Nereproducibilni matematički izrazi] (31) [
Nereproducibilni matematički izrazi] (32)
Za slučaj cilindričnog rotora ([k. sub. dq] = 1), [
Nereproducibilni matematički izrazi] (33) i prema (30), [L. pod. f] = 154,5 mH.
Za značajno-Slučaj pole]k. pod. dq] = 5/3. [
Matematički izrazi koji se ne mogu ponoviti](34) i prema (30), [L. pod. f] = 130,5 mH. C.
Modeli koji se koriste za simulaciju skupova parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela, na primjer, sljedeći modeli u sinkronom referentnom okviru sa strujom statora i brzinom rotora kao varijablama električnog stanja. [
Nereproducibilni matematički izrazi] (35)
Ovo je paradigma modela diferencijalne jednadžbe u [24]
, gdje je varijabla veze toka [
Nereproducibilni matematički izrazi] (36) i [[psi]. pod. f]
Magnetski tok namota rotora. VI.
U skladu s načinom rada motora, generator u načinu rada generatora se modificira, a ulazna snaga i izlazna snaga osovine motora postaju negativni, što je definirano kao negativno.
Iako je negativna vrijednost izlazne snage osovine s definicijom načina rada motora ulazna snaga osovine generatora, relativna vrijednost ulazne snage prema definiciji načina rada motora nije izlazna snaga generatora ako se primijeni struja pobude.
Stoga, kada se predloženi algoritam koristi za način rada generatora, negativna vrijednost željene izlazne snage generatora dodaje se snazi pobude i koristi kao ulazna snaga u algoritmu.
Na primjer, za sinkroni generator s premosnim rotorom, projektni zahtjev je 1300 W ukupne ulazne snage osovine, 1000 W neto izlazne snage statora motora i 100 W ulazne snage pobude (rotora).
Dakle, bilo koje dvije ulazne snage [P. pod. i]= -
Izlazna snaga: 900WP. pod. o]= -
1300 W, učinkovitost (1300)/(-900)= 1.
Iako je učinkovitost generatora 444 = 0, 900/1300 se koristi kao projektni zahtjev u algoritmu. 692 zapravo. Za dvostruki
motor, ulazna snaga rotora također se smatra snagom pobude, ako se pozitivna snaga pobude izvuče iz električnog terminala rotora, snaga pobude također će postati negativna.
Dizajn asinkronog motora prema zahtjevima generatorskog načina rada zahtijeva dvije dodatne mjere.
I. Početna vrijednost cos [[phi]. pod. 1]
Moraju se uzeti negativne vrijednosti, na primjer -0. 7.
Drugo, nemojte iz (13)
Negativni slip ,[[tau]. pod. r]
To mora biti njegova negacija, što znači [tj. pod. sd]= -[i. pod. sq] se primjenjuje. VII.
Dizajn transformatora algoritam parametara transformatora na temelju potražnje Tablica XIV navedena je u tablici 15 kako bi se zadovoljile obrazovne potrebe.
Na primjer, kako bi se procijenila sposobnost studenta da radi vektorsku algebru na jednom ispitu, nastavnik može poželjeti [[alpha]. pod. E[V. pod. 2]]
Kut se ne može zanemariti.
Većina formula i simbola ne daje objašnjenje jer su dobro poznati.
Njihova organizacija je algoritam.
Algoritam predložen u ovom radu može pomoći u dizajniranju svrhe proizvodnje.
Primjer dizajna transformatora, uz pretpostavku [[mikro]. pod. r] = 900, [h. sup. 2]
/A = 133, gustoća magnetskog toka B = 1.
Međutim, oni daju prilično blisko mišljenje o fizičkom dizajnu. VIII.
Jednostavan zaključak -
Osnovni parametri modela istosmjernog servo motora, asinkronog motora, PMSM-a, WRSM-a i transformatora predloženi su pomoću formula i algoritama.
Projektni zahtjevi su uglavnom radni uvjeti.
Ostali projektni zahtjevi kao što su omjer zavoja, vremenska konstanta, koeficijent curenja, itd.
Ovo je jednostavno za neiskusnog istraživača.
Dobiveni skup parametara modela u potpunosti zadovoljava uvjete rada koji su potrebni za pretpostavljeni model.
Ovi algoritmi su također primjenjivi za potrebe načina generatora.
Iako predloženi algoritmi dizajna ne proizvode većinu proizvodnih parametara, oni će također pomoći u njihovom određivanju jer su također pronađene potrebne radne vrijednosti.
Za ilustraciju ove mogućnosti, primjer transformatora je proširen na ovu razinu.
Čak i ako je to teže za motor, brzo mišljenje o fizičkoj veličini može se izvesti s predloženim algoritmom. REFERENCE [1]JA Reyer, PY
Papalambros, \'kombiniranje optimiziranog dizajna i upravljanja s primjenom istosmjernih motora\', Journal of Mechanical Design, Vol. 124, str. 183-191, lipanj 2002. doi:10. 1115/1. 1460904 [2] J. Cros, MT Kakhki, GCR Sincero, CA Martins, P.
Viarouge u inženjerstvu vozila, \'metoda projektiranja male četkice i istosmjernog motora bez četkica\'.
Izdavački tim Fakulteta, str. 207-235, 2014. [3]C. -G. Lee, H.-S. Choi, \'FEA-
Optimalni dizajn istosmjernog motora s trajnim magnetima temeljen na internetskom distribuiranom računalstvu13, 284-291, rujan 2009. [4]W.
Jazdswiski, \'višestandardna optimizacija vjeverica
IEE program B-dizajn kaveznog indukcijskog motora
Power aplikacije, role. 136, str. 299-307, studeni 1989. doi:10. 1049/ip-b. 1989. 0039 [5] MO Gulbahce, DA Kocabas, \'
Dizajn indukcijskog motora s čvrstim rotorom velike brzine s poboljšanom učinkovitošću i smanjenim harmoničkim učinkom, \'IET Power application, coil12, str. 1126-1133, ruj. 2018. doi:10. 1049/iet-epa. 2017. 0675 [6]R. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \'Optimiziranje indukcijskih motora korištenjem genetskog algoritma i GUI za dizajn optimalnog indukcijskog motora u MATLAB-u\', u:. Konkani, R. Bera, S. Paul (ur.)
Napredak u sustavima, upravljanju i automatizaciji.
Bilješke s predavanja o elektrotehnici, Springer, Singapur, svezak 442, str. 127-132, 2018. doi:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7] M. Cunkas, R.
Akkaya, \'Genetski algoritam optimizira indukcijske motore i uspoređuje ih s postojećim motorima\', primjena matematike i izračuna, Vol. 11, str. 193-203, prosinac 2006. doi:10.
3390/mca1102093 【8]S. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Dizajn sinkronog motora s permanentnim magnetom od električnog čelika s izravnim smjerom
Pogon dizala \', Int. Conf.
Marseille Electric Machinery Factory, Francuska, str. 2012. 1256-1263. doi:10. 1109/ICElMach. 2012. 6350037 [9]M.
'Permanent magnet synchronous design' Lefik, Int., 34 str.,
2015. [10] MS Toulabi. Salmon,
IEEE konferencija o pretvorbi energije i Expo \'dizajn centraliziranog namotaja IPM sinkronog motora\' (ECCE)
, stranica 2015. doi: 1109/ECCE. 2015. [11] SJ Kwon, D. Lee i SY
Jung, \'Projektiranje i karakteristična analiza premosnog motora prema kombinaciji struja polja\', Trans.
Korea Institute of Electrical Engineers, str. 1228-1233, doi: 10. 5370/KIEE. Lee, H. Lee, Q.
Wang, \'Razvoj Wulong sinkronog motora za e-
pomoćni sustav, \'Magnetic Journal, str. 487-493, doi:
10.4283/JMAG. 18. 4. 487 [13] D. -H. Jeong, \'ISG's synchronous motor and performance performance with intermante magnet synchronous motor\', trade by Korea Association of Electrical Engineers, str. 37-42, doi: 10. 5370/KIEE. 62. 037. F. Meier, J.
Soulard--
Obrazovni
alati na temelju trajnog dizajna
\'Int. Conf.
of Vilamoura, 2008., doi: 10. 1109. 2008. [15] Y. Yang, SM Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan
H.-R.
, H. Dadkhah, A. Emadi, \'Dizajn i usporedba interne magnetne topologije za vučne aplikacije\', tj. prev. Electrified Transportation, svezak 13, str. 86-97, ožu. 2017. 1109/TTE.
16.
4316
/AECE. 01010
, \'Integrirani algoritam minimalne povratne sprege\', Journal of Electrical Engineering and Computer Science, Vol. 2329-2344, doi:10 [18] SR Bowes, D.
Hollinger, novi prirodni promatrač primijenjen na brzinu --
IEEE Trans: DC servo i indukcijski motori bez senzora,
svezak 1025-1032, listopad 2004. doi: 1109/TIE [19] CB Jacobina, F. Salvadori, i L.
IEEE-Ribeiro, 'jednostavno upravljanje motorom okrenuto prema polju' RIM,
2000. doi: 1109/IAS. 882125 [20]K. Koga, R. Ueda, T.
Sonoda, \'problem stabilnosti pogonskog sustava indukcijskog motora\' u IEEE\'IAS Conf. Rec.
, Pittsburgh, PA, Sjedinjene Države, svezak 1988. 1, str. 129-136. doi:10. 1109/IAS. 1988. 25052 [21]A. Abid, M. Benhamed, L.
Kvarovi DFIM senzora -
Metoda dijagnoze modela temeljena na adaptivnom pim multi-Observeru -
Eksperimentalna verifikacija, \'Int. J.
Moderna nelinearna teorija i primjena4, str. 161-178, lipanj 2015. doi:10. 4236/ijmnta. 2015. 42012 [22]ELC
Arroyo, \'Modeliranje i simulacija pogonskog sustava sinkronog motora s trajnim magnetima\', Odsjek za elektrotehniku
, Puerto Rico, 2006. [23]AE Fitzgerald, Jr., SD
Uman, električni strojevi.
660-661, 2003. [24]G.
\'Modeliranje premosnog konveksnog polnog sinkronog motora\' u fririch res EVS\'17, 2000.
Odjel za elektrotehniku i elektroničko inženjerstvo Kirikkale sveučilište Turske Ata SEVINC. kao @ atasevinc. 71451
Neto numerički identifikator objekta 10. 4316/AECE. 2019.
