I.
Istraživači su uključeni u upravljačku simulaciju električnih vozila obično trebaju skup odgovarajućih parametara modela za proizvodnju radnih uvjeta na željenom području.
Budući da bilo koji skup parametara možda nije razuman, oni traže skup parametara u simulaciji koji pripadaju pravom motoru ili barem provjerenom modelu.
Međutim, ono što su otkrili možda neće dobro ispuniti svoje zahtjeve.
Također, budući da u skupu parametara i radnih uvjeta može doći do programijske pogreške, oni možda neće primijetiti iznimku od rezultata simulacije.
Stoga im trebaju neki algoritmi dizajna koji jednostavno daju parametre modela koji kontroliraju simulaciju unutar potrebnog opsega rada.
Postoji nekoliko radova DC motora [1-3]
indukcijskog motora [4-7]
trajnog sinkronog motora magneta (PMSM) [8-10]
, ili oko rotora (WRSM) [11-13]
, i dva cilindrična [9], [12] i salitantni-pole [10-11], [13] tipovi rotora.
Objasnili su dobre načine pronalaska fizičke primjene i proizvodnih parametara i napravili neka poboljšanja;
Međutim, nisu dali sve parametre modela pogodne za simulaciju, a ponekad nisu ni davali otpor namota.
AwebSite pruža neke računalne alate za trajne magnete (PM)
dizajnera automobila [14].
Izračunava fizičke parametre, uključujući većinu parametara potrebnih za jednostavnu simulaciju modela na mreži.
Međutim, alati pitaju korisnika o nekim opcijama, za koje se ne zna neiskusnim korisnicima, čak i ako se nalaze objašnjene slike.
Pored toga, korisnik ne može pokrenuti izravno od osnovnih zahtjeva za radne uvjete kao što su napajanje, napon, brzina i učinkovitost.
Stoga, iako postoje pohvalni alati i algoritmi u motoričkom dizajnu, postojeći alati i algoritmi u literaturi nisu prikladni za istraživače kako bi brzo dobili jednostavne parametre modela unutar potrebnog opsega rada.
Ne želim proširiti referentni popis, jer studija koja objašnjava metode dizajna prikladne za kontrolu istraživača nad svrhom simulacije očito je ozbiljan nedostatak u literaturi.
Ovaj rad pomaže istraživačima da generiraju vlastite parametre pokreta na temelju radnih uvjeta koje očekuju.
Predloženi algoritam pogodan je za DC servo motore, indukcijske motore i sinkrone motore s PM ili namotanim rotorima konveksnog ili cilindričnog tipa, kao i transformatore.
To su još jedan algoritmi dizajna temeljeni na standardima koji se potpuno razlikuju od standarda fizičkog dizajna [15-16],
jer se predlaže za potrebe simulacije i izračuna.
Da biste ilustrirali da ovaj dizajn može dati i neka mišljenja o vrijednostima proizvodnih parametara, uključujući algoritam transformatora.
Iako je većina formula dobra.
Kao što svi znamo, trebalo bi naglasiti da doprinose ne treba podcijeniti i da je najvjerojatnije da će doći do skupa parametara koji ispunjavaju zahtjeve bez praćenja posebno organiziranih koraka i kontrolnih pretpostavki.
Moje rigorozno istraživanje literature nije rezultiralo pronalaženjem algoritma koji je udovoljio osnovnim zahtjevima \ 'radne snage, napona, brzine i učinkovitosti \' za DC servo, indukciju, sinkrone motore.
Kao indukcijski motor i projekcija,
polarni sinkroni motor treba detaljan algoritam, što je glavni doprinos ovog rada.
Kao što će biti opisano, ovi se algoritmi mogu koristiti i kada im se daju zahtjevi načina generatora.
Kao što pretpostavlja većina modela, ovdje se zanemaruju gubitak jezgre, zaostajanje, zasićenost i armaturacijska uloga.
Model koji koristi izmjenični motor temelji se na 3-faznoj [
lijevoj i desnoj strelici2PHASE (DQ)
transformaciji ekvivalentnoj amplitudi fazne varijable koja se uglavnom koristi u literaturi.
Ovi algoritmi temelje se na nekim preferencijama, jer svaki određeni odabir kontrolnih metoda i proizvoljne pretpostavke može se odrediti prioritet tijekom procesa dizajniranja kako bi se ispunili potrebni radni uvjeti.
Radi jednostavnosti, u tablici je data većina formula algoritma.
Modeli su zatim dani u paradigmi diferencijalnih jednadžbi, koje su spremne za simuliranje programom Solver. Ii.
DC servo dizajn motora.
Teorija koja je bila (t)
derivati mijenjaju se na nula, električne i mehaničke jednadžbe u stabilnom stanju [17]
postaju motori [
ne-reproducibilni matematički izrazi] (1) [
Neodređeni matematički izrazi] (2)
Ako su pomnoženi [i. pod. a] i [omega]
gdje su parametri 【R. pod. a] i [L. pod. a]
otpor i induktivnost armature, [k. pod. b]
je potencijal za leđa ili konstanta zakretnog momenta, [b. pod. f]
je konstanta trenja i [J. pod. i] je inercija;
I varijable [v. pod. a] i [i. pod. a]
napon i struja namotanog namota, [omega]
kutna brzina rotora u [rad/s] t. pod. L]
Je li okretni moment opterećenja, [str. pod. i] i [P. pod. o]
Ulaz i izlazna snaga, [str. pod. m]
Je li to mehanička i električna snaga, 【str. pod. Cu] i [P. pod. F]
to je gubitak snage uzrokovanu otporom namota i trenjem.
Model ima 5 parametara, ali 2 od njih su [L. pod. a] i [J. pod. i]
, nema utjecaja u stabilnom stanju.
Pored toga, postoje dvije neovisne varijable, 【V. pod. a] i [T. pod. L].
Stoga možemo imati 5 zahtjeva za stabilno stanje i 2 zahtjeva za prolazno, što je određena električna i mehanička vremenska konstanta [L. pod. a] i [j. pod. i] respektivno. B.
Algoritam, i dajte primjer algoritma zahtjeva u
trećem tablici I, većina se temelji na dijagramu elementa napajanja (1)-(2)
, za neke druge zahtjeve, može se jednostavno izmijeniti.
Na primjer, u svakom ([v. Sub. A], [i. Sub. A], [P. sub. I]), ([P. sub. O], [p. Sub. I], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. O], n), ([k. Pod sub. [tau]
.
Ako gubitak jezgre nije zanemaren, također se mora oduzeti od [P. pod. gubitak]
Kada izračunavanje [P. pod. Cu].
Radne vrijednosti u tablici II i parametri u tablici III sljedeća su simulacija modela istosmjernog servo motora [točno provjereno] 17]: [
Neodredivi matematički izrazi] (3) iii.
Indukcijski dizajn motora.
Teorija orijentirane na polje (FOC)
U slučaju kratkog spoja rotora, razmotrit će se, gdje je vektor vektora magnetskog polja rotora i d-osi.
Osim toga, poželjna će biti minimalna statorska RMS struja za jednak okretni moment.
Budući da svi derivati postaju nula u stabilnom stanju, električna jednadžba [18]
stator i rotor postaju [
nereproducibilni matematički izrazi] (4) [
Nereproducibilni matematički izrazi] (5) gdje [? ? ] i [[psi]. pod. r] = [[psi]. pod. rd]+ j [[psi]. pod. rq] = [l. pod. r] [i. pod. r]+[mi. pod. S]
Složeni napon statora, struja i magnetski tok i referentni okvir s obzirom na rotiranje bilo koje električne kutne brzine, rotor je [[omega]. pod. g]; [R. pod. s], [L. pod. s], [R. pod. R] i [L. pod. r]
otpor i induktivnost statora, kao i otpor i induktivnost rotora;
Induktivnost između statora i rotora i [[omega]. pod. R]
To je električna brzina rotora.
S izborom [[omega]. pod. g] zadovoljavanje [[psi]. pod. rq]
foc = 0, od (4)-(5) ili [19], dobivamo [[psi]. pod. rd] = [mi. pod. SD]
u stabilnom stanju. S obzirom na [[psi]. pod. r] = ([L. sub. R]/m) ([[[psi]. Sub. S]-[Sigma] [L. sub. S] [i. Sub. S])
vrijednost stabilnog stanja [[[PSI]. pod. SQ] = [sigma] [l. pod. si. pod. SQ]], [[[psi]. pod. SD] = [l. pod. si. pod. SD]] (6)
implementacija, koja je [sigma] = 1 -[m. sup. 2]/([l. Sub. S] [l. Sub. R])
je koeficijent istjecanja. Tada (4) postaju [
ne-reproducibilni matematički izrazi] (7)
u stabilnom stanju.
Pomnožite s obje strane (3/2) [[i. pod. SD] [i. pod. SQ]]
S lijeve strane [
Neodredivi matematički izrazi] (8) gdje [P. pod. i]
Ulazna snaga statora i [P. pod. Cust]
je gubitak otpora statora.
[Izbor]
Ne-reproducibilne matematičke izraze] (9) sile [[PSI]. pod. rq] [desna strelica]
Brzo 0 prema električnoj vremenskoj konstantu terototora [[tau]. pod. r] = [l. pod. r]/[r. pod. R], i čini (8) [
Neodredivi matematički izrazi] (10)
Drugi proizvoljni izbor je kut I u odnosu na d-
osi referentnog okvira, nema potrebe nametati zahtjeve [[PSI]. pod. rd].
Razuman izbor za ovaj kut je 45 [stupnjeva], tj. [I. pod. SD] = [i. pod. SD]
Maksimalni mehanički i električni moment 【T. pod. e]
u određenoj mjeri [? ? ] Budući da [T. pod. e]
proporcionalno [i. pod. SD] [i. pod. SQ]
Zbog izbora 【[PSI]. pod. rq]
= 0, također neka [[omega]]. pod. g] = [[omega]]. pod. S]
, sinkrona brzina u električnim rad/s
drugim riječima, ovaj izbor pruža određeni stupanj [T. pod. e]
dobivena minimalnom razinom statorske RMS struje. Zatim od (9) i (10), [
ne-reproducibilni matematički izrazi] (11)
Gdje je S?
Možete vidjeti iz jednofaznog
ekvivalentnog kruga indukcijskog motora bez gubitka jezgre u stabilnom stanju, [
nereproducibilni matematički izrazi] (12)
i prema (9), izbor [i. pod. SD] = [i. pod. SD] javlja se ako [[[tau]. pod. r] = [1-s/s [[omega]. pod. R]]] (13)
Na desnoj strani ekvivalenta (11) do one (12) i koristeći (13)
, pronalazimo drugi odnos parametra od vrijednosti operacije: [
Nereproducibilni matematički izrazi] (14)
u dizajnerskom algoritamu indukcijskog motora, faktora snage statora [PHI]. pod. 1]
Budući da je jednak [COS45], to ne bi trebao biti dizajnerski standardDegrees]
zaostajanja idealiziranog indukcijskog motora [20]
, gdje se, ako se za potrebni okretni moment primijeni minimalni stator RMSCUR, a približno COS45 [, otpor fluksa i statora su Zerodegrees]
u većini drugih slučajeva.
Razlog je, od (6), budući da [[psi]. pod. SQ]/[[PSI]. pod. sd] = [sigma] [
otprilike jednak] 0, [[psi]. pod. S]
Skoro s d-osi, [v. pod. S] je oko 90 [stupnjeva]
prije njega, bilo je oko 45 [stupnjeva] ispred [i. pod. s] kad [i. pod. SD] = [i. pod. SQ].
Točna vrijednost cos [[Phi]. pod. 1]
Teško je izravno odrediti, ali to možemo učiniti u dvije faze.
Prvo, parametri se izračunavaju s [arbitražama. [Phi]. pod. 1]
Vrijednost je 0. 7
. pod. 1], zatim ([M. sup. 2]/[l. Sub. R])
proporcionalno [cos. sup. 2] [[Phi]. pod. 1] po (14) i tako jesu [? ? ] i [L. pod. s] = [m. sup. 2]/(1 -[sigma]) [l. pod. r].
Stoga, napon statora od (7)
proporcionalan COS [[Phi]. pod. 1].
Bilo koji cos u prvoj fazi [[phi]. pod. 1] vrijednost, (7)
potrebni napon statora ne smije se dati;
Ali ispravan cos [[Phi]. pod. 1]
Tada vrijednost možete pronaći pomoću skale i u skladu s tim ponovo izračunati neke parametre. B.
Koristeći primjer za ispunjavanje zahtjeva u tablici IV, algoritam se prvo izračunava u tablici V gdje isti simbol ima isto značenje kao što je definirano u odjeljku II. Zatim
je dovršeno 2- faze izračunavanja.
U prvoj fazi, vremenska vrijednost predstavljena simbolom s gornjom granicom pronađena je s arbitražnom cos [[Phi]. pod. 1] (0.
7 Na primjer)
Kao što je prikazano u tablici 6.
U drugoj fazi, neke operativne vrijednosti i parametri precizno se izračunavaju kao što je prikazano u tablici VII kako bi se ispunili zahtjevi.
Kao što je prikazano u tablici VIII, mogu se izračunati i neke dodatne vrijednosti rada. C.
Modeli koji simuliraju skupove parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela;
Na primjer, rasporedite diferencijalnu jednadžbu modela u [18]
postaju normalna, (15)
dobivena u sinkronom referentnom okviru
rotor, a struja statora i magnetsko polje rotora su varijable električnog stanja. [
Neodredivi matematički izrazi] (15)
Pored toga, dvostruki model motora (16)
Može se koristiti i s parametrima koji su pronašli algoritam;
Međutim, radna vrijednost algoritma je nula napona rotora [v. pod. rd], [v. pod. rq]. Jednadžba (16)
Diferencijalna jednadžba modela dobivena je u [21]
normalnom obliku. [
Ne-reproducibilni matematički izrazi] (16) d.
Ekvivalentni krug i dodana vrijednost: Parametri se također mogu pretvoriti u jednofazni
ekvivalentni krug (Sl. 1),
kao što je prikazano u tablici 9.
Svi ovi parametri i radni uvjeti simuliraju se (15)
i izračun ekvivalentnog kruga. Iv. PMSM dizajn A.
Teorija kako bi se razvio algoritam dizajniranja stalnog sinkronog motora magneta, razmotrit će se smjer magnetskog polja statora, gdje su komponente veznika magnetskog polja statore iz trajnog izvora magneta ([[Phi]. Sub. PM])
poravnati s D-osovinom.
Osim toga, poželjna će se minimalna statorska RMS struja poželjno za potrebni okretni moment.
Jednadžba statora] 22]
Slično indukcijskom motoru [[omega]. pod. r] zamijenjen za [[omega]. pod. g].
Budući da svi derivati postaju nula u stabilnom stanju, jednadžba statora postaje [
nereproducibilni matematički izrazi] (17) gdje [
nereproducibilni matematički izrazi] (18) [l. pod. SD] i [L. pod. SQ] su d-i q
-značajna sinkrona induktivnost osi osi.
Značenje strojnog stroja, a slični simboli je sličan onome u indukcijskom motoru.
A onda u ravnoteži, [
ne-reproducibilni matematički izrazi] (19)
umnožavaju se s obje strane (3/2) [[i. pod. SD] [i. pod. SQ]]
Ulazna snaga s lijeve strane: [
Neodredivi matematički izrazi] (20)
Prvi izraz s desne strane je [P. pod. Cu].
Budući da je mehanički i električni okretni moment [
nereproducibilni matematički izrazi] (21) i [[omega]. pod. MEC] = [[omega]. pod. r]/[n. pod. pp]
, zbroj ostala dva pojma na desnoj strani (20)
jednak mehaničkoj i električnoj snazi ([P. sub. M] = [t. sub. E] [[omega]. sub. MEC] = [P. sub. O]+ [P. sub. F]).
Da biste dobili najveći [T. pod. e]
u određenoj mjeri, najam statora rmscur [? ? ] Generacija [? ? ]
Jednaka derivatu [T. pod. e]
o [i. pod. SD]
do nule, moramo riješiti [
ne-reproducibilne matematičke izraze] (22) za [i. pod. SD]. Korištenje [? ? ]
Definiran kao omjer okretnog momenta i ukupno [zbog trajnih magneta] t. pod. e], i [? ? ] U (22), [
ne-reproducibilni matematički izrazi] (23) [
Nereproducibilni matematički izrazi] (24) od [[PHI]. pod. PM]
je određeni parametar, [
nereproducibilni matematički izrazi] (25) [
Neodređeni matematički izrazi] (26)
Algoritam za određivanje parametara stalnog sinkronog motora magneta prema željenim radnim uvjetima vrlo je jednostavan za cilindrični tip rotora, jer [k. pod. Tpm] = 1 kao [L. pod. SD] = [L. pod. SQ]. Izjednačavanje [? ? ] Korištenje (19) daje [
nereproducibilne matematičke izraze] (27)
Trajni sinkroni motor magneta za cilindrični rotor.
Međutim, nelinearna jednadžba [k. pod. TPM]
Problem ovih koeficijenata je vrlo kompliciran i treba ga riješiti. tip stupa.
Za određivanje [preporučuje se korištenje algoritma petlje umjesto da se riješi ovaj složeni problem] k. pod. Tpm].
Algoritam petlje može biti Newton-
Rampason 'metoda, ali derivat je zamijenjen numeričkom aproksimacijom posljednje dvije iteracije.
Ostali parametri tada se mogu odrediti. B.
Koristeći primjer za ispunjavanje zahtjeva u tablici X, algoritam se prvo izračunava u TableXi, gdje isti simbol ima isto značenje kao što je definirano u prethodnim odjeljcima.
Dakle, ako je rotor cilindričan. e. [k. pod. dq]
= 1, ostali parametri i neke vrijednosti rada prikazani su u tablici 12.
Za motore značajnih polja ([k. sub. DQ] [nije jednak] 1)
, predložen je sljedeći algoritam s petljom: Korak 1: Dodijelite stop E vrijednost za | [e. pod. v]
| Apsolutna pogreška [V. pod. S1. sup. RMS]
Zahtjevi, na primjer [Epsilon] = [10. sup. -6] v.
Korak 2: Dodijelite ograničenje za | [Delta] [k. pod. Tpm]
|, apsolutna promjena] k. pod. Tpm]
u koraku, na primjer [delta] [k. pod. max] = 0. 02.
Korak 3: Pokrenite sljedeću operaciju u bilo kojem trenutku, na primjer, vrijednost [k. pod. Tpm] = 0. 5, [delta] [k. pod. Tpm] = 0.0001, [e. pod. v] = 0. 3V, [e. pod. V. Sup. Stari] = 0.
Korak 4 od 5 V: Edge | [e. pod. V] | > [Epsilon], korak 4. O: [? ? ] Korak 4. B: Ako [? ? ], onda [? ? ] Korak 4. C: [k. pod. Tpm] = [k. pod. Tpm]+ [delta] [k. pod. Tpm], [e. pod. V. Sup. staro] = [e. pod. V] Korak 4. D: Izračunajte [i. pod. SD] i [i. pod. SD] iz (25) i (26) Korak 4. E: [? ? ] Korak 4. G: Izračunajte [v. pod. SD] i [v. pod. SQ] iz (19) Korak 4. H: [? ? ]
Na kraju, algoritam generira parametre i vrijednosti radnje u primjeru u tablicixiii.
Oni se precizno provjeravaju simuliranjem C.
Modeli koji se koriste za simulaciju skupova parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela, na primjer, (28)
u sinkronom referentnom okviru sa strujom statora i brzinom rotora kao varijable električnih stanja.
Diferencijalna jednadžba modela dobivena je u [22]
normalnom obliku. [
Ne-reproducibilni matematički izrazi] (28) V. WRSM Design A.
Teorija za određivanje WRSM parametara određenih radnih vrijednosti, isto kao i metoda dizajniranja trajnog sinkronog motora magneta koji zamjenjuje [P. pod. Cu] i [[Phi]. pod. Pm] s [P. pod. Cust] i [Mi. pod. f]
gdje su 【i. pod. f]
je struja rotora, m je induktivnost između statora i rotora. Slično [P. pod. i] u [I. pod. S1. sup. rms] i [t. pod. e]
formula se zamjenjuje samo ulaznom snagom statora [P. pod. ist] = [P. pod. i]-[str. pod. Kirot].
Pored toga, sva dva očekivanja za određeni [v. pod. f], [i. pod. f] i [k. pod. rl] = [str. pod. Cudot]/[str. pod. gubitak];
Treći se nalazi u njihovoj stabilnoj vezi, v. pod. f] = [R. pod. f] [i. pod. f], gdje je [v. pod. f] i [R. pod. f]
to je napon i otpor rotora.
Odredite induktivnost rotora [L. pod. f]
, dodatni zahtjevi za mjerenje struje između faze statora i namota rotora [[Sigma]. pod. f] = 1 -[3 [m. sup. 2]/2 [l. pod. SD] [l. pod. F]]] (29)
Ovo je mjerenje nešto složenije od uobičajene učinkovitosti propuštanja zbog uočljivosti rotora, ali još uvijek je u skladu s 0 [
manje od ili jednako] [[Sigma]. pod. f] [
manje od ili jednako] 1 jer [l. pod. SD]
je 3/2 puta veća od samosensiranja faze statorske faze, u slučaju optimalnog poravnanja s rotorom, noleakage [23]. Zatim, Weget [[L. pod. f] = [3 [m. sup. 2]/2 (1 -[[sigma]. Sub. F]) [l. pod. SD]]]. (30) b.
Algoritam s primjerom 1)
Zahtjevi: Bez gubitka generalizacije, ne pišete iste korake opet kao u stalnom sinkronom motoričkom dizajnu magneta, a isti će se zahtjevi pretpostaviti da su malo drugačiji, dok [P. pod. o], [P. pod. ist] = [P. pod. i]-[str. pod. Curot], [P. pod. Cudot] i [P. pod. f]
kao i prije, [k. pod. rl] = 0.
Odaberite 2, što znači [P. pod. i] = 5250W, [str. pod. gubitak] = 1250W, [P. pod. Curot] = 250W, [k. pod. ml] = 0. 2 i [eta] = 0.
7619 je idealan.
Neka dodatna potreba bude [v. pod. f] = 24Vand [[sigma]. pod. f] = 0. 02. 2)
Izračun: Sada su sve ostale vrijednosti u odjeljku izračuna dana u PMSMSection iste [[PHI]. pod. Pm] kao [mi. pod. f]. Zatim, [
nereproducibilni matematički izrazi] (31) [
Neodređeni matematički izrazi] (32)
za slučaj cilindričnog rotora ([k. Sub. DQ] = 1), [
nereproducibilni matematički izrazi] (33) i (33), [l..), [L. pod. f] = 154. 5 MH.
Za značajan slučaj pola] k. pod. DQ] = 5/3. [
Ne-reproducibilni matematički izrazi] (34) i prema (30), [L. pod. f] = 130. 5 MH. C.
Modeli koji se koriste za simulaciju skupova parametara mogu se koristiti s bilo kojim oblikom modela, na primjer, sljedeći modeli u sinkronom referentnom okviru sa strujom statora i brzinom rotora kao varijable električnog stanja. [
Nereproducibilni matematički izrazi] (35)
Ovo je paradigma diferencijalne jednadžbe modela u [24]
, gdje je varijabla fluksne veze [
nereproducibilni matematički izrazi] (36) i [[PSI]. pod. f]
magnetski tok namota rotora. Vi.
Prema načinu motora, generator u načinu generatora se mijenja, a ulazna snaga i izlazna snaga motora postaju negativni, što je definirano kao negativno.
Iako je negativna vrijednost izlazne snage osovine s definicijom motornog načina rada ulazne snage osovine generatora, relativna vrijednost ulazne snage u definiciji motornog načina nije izlazna snaga generatora ako se primijeni struja pobuda.
Stoga, kada se predloženi algoritam koristi za generatorski način, negativna vrijednost željene izlazne snage generatora dodaje se u pobudu i koristi se kao ulazna snaga u algoritmu.
Na primjer, za sinkroni generator zaobilaznog rotora, zahtjev za dizajnom je 1300W ukupne ulazne snage osovine, 1000W izlazne snage neto motora i 100 W ulazne snage pobude (rotor).
Dakle, bilo koje dvije ulazne snage [P. pod. i] = -
Izlazna snaga: 900WP. pod. O] = -
1300 W, Učinkovitost (1300)/( - 900) = 1.
Iako je učinkovitost generatora 444 = 0, 900/1300 koristi se kao zahtjev za dizajnom u algoritmu. 692 Zapravo. Za dvostruko
motor, ulaz snage rotora također se smatra snagom pobude, ako se pozitivna snaga pobude izvadi iz električnog terminala rotora, snaga pobuda također će postati negativna.
Dizajn indukcijskog motora prema zahtjevima generatora zahtijeva dvije daljnje mjere.
I. Početna vrijednost cos [[Phi]. pod. 1]
Negativne vrijednosti moraju se uzeti, na primjer-0. 7.
Drugo, nemojte od (13)
negativnog klizanja, [[tau]. pod. R]
To mora biti negacija, što znači [i. pod. SD] = -[i. pod. SQ] se primjenjuje. Vii.
Dizajn transformatora Algoritam parametra transformatora na temelju tablice potražnje XIV naveden je u tablici 15 kako bi se zadovoljile obrazovne potrebe.
Na primjer, kako bi procijenio sposobnost učenika da radi vektorske algebre na jednom ispitu, instruktor može poželjeti [[Alpha]. pod. E [v. pod. 2]]
Kut se ne može zanemariti.
Većina formula i simbola ne daju objašnjenje jer su dobro -poznato.
Njihova organizacija je algoritam.
Algoritam predložen u ovom radu može pomoći u dizajniranju proizvodnih svrha.
Primjer dizajna transformatora, pod pretpostavkom [[mikro]. pod. r] = 900, [h. sup. 2]
/A = 133, gustoća magnetskog toka B = 1.
Međutim, oni daju prilično blisko mišljenje o fizičkom dizajnu. Viii.
Jednostavan zaključak-
Osnovni model parametara DC servo motora, indukcijskog motora, PMSMS-a, WRSMS-a i transformatora predlažu se pomoću formula i algoritama.
Zahtjevi za dizajn uglavnom su radni uvjeti.
Ostali dizajnerski zahtjevi kao što su omjer okretaja, vremenska konstanta, koeficijent curenja itd.
Ovo je jednostavno za neiskusnog istraživača.
Dobiveni skup parametara modela u potpunosti ispunjava radne uvjete potrebne za pretpostavljeni model.
Ti su algoritmi primjenjivi i na potrebe načina generatora.
Iako predloženi algoritmi dizajna ne proizvode većinu proizvodnih parametara, oni će također pomoći u njihovom određivanju jer se nalaze i potrebne operativne vrijednosti.
Da bi ilustrirao ovu mogućnost, primjer transformatora proširen je na ovu razinu.
Čak i ako je motor teže, brzo se mišljenje o fizičkoj veličini može zaključiti s predloženim algoritmom. Reference [1] Ja Reyer, PY
Papalambros, \ 'Kombinirajući optimizirani dizajn i kontrolu s primjenom DC Motors \', Journal of Mechanical Design, vol. 124, str. 183-191, lipanj 2002. doi: 10. 1115/1. 1460904 [2] J. Cros, Mt Kakhki, GCR SINCERO, CA Martins, P.
Viarouge u inženjerstvu vozila, \ 'Metoda dizajna male četke i DC motor bez četkice \'.
Tim za izdavanje fakulteta, str. 207-235,2014. [3] c. -G. Lee, H. -s. Choi, \ 'Fea-
optimalni dizajn trajnog magnetskog istosmjernog motora na temelju Internet distribuiranog računala13, 284-291, rujna 2009. [4] w.
Jazdswiski, \' više-standardna optimizacija vjeverica
IEE B-DSIGN BESIGN APPICICTACIJA CAGE MOTORSKE
POWERS, ROLLS. 136, str. 299-307, studeni 1989. doi: 10. 1049/IP-B. 1989. 0039 [5] MO GULBAHCE, DA KOCABAS, \ '
Dizajn motora s indukcijskim indukcijskim rotorima visoke brzine s poboljšanom učinkovitošću i smanjenim harmoničnim učinkom, \' IET primjena snage, COIL12, str. 1126-1133, SEP. 2018. doi: 10. 1049/IET-EPA. 2017. 0675 [6] r. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \ 'Optimiziranje indukcijskih motora pomoću genetskog algoritma i optimalnog indukcijskog motornog dizajna GUI u Matlabu \', u :. Konkani, R. Bera, S. Paul (ur.)
Napreda u sustavima, kontroli i automatizaciji.
Bilješke predavanja o elektrotehnici, Springer, Singapur, svezak 442, stranica. 127-132, 2018. doi: 10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7] m. Cunkas, R.
Akkaya, \ 'Genetski algoritam optimizira indukcijske motore i uspoređuje ih s postojećim motorima \', Primjena matematike i proračuna, vol. 11, str. 193-203, prosinac 2006. doi: 10.
3390/MCA1102093 【8] s. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Dizajn izravno-smjernog električnog čelika stalnog magneta sinkroni motor
lifta \ ', Int. Konf.
MARSEILLE ELEKTRIČNI MAHINERY, FRANCUSKA, P. 2012. 1256-1263. SINS: 10. 1109.
Pogon Toplinski aspekti \ 'Prisiljaj Lefik: Int. J.
Za proračun i matematiku u elektrotehnici i elektroničkom inženjerstvu., Vol. 34 str. 561-572,2015. doi: 10. 1108/COMPEL-08-2014-0196
. Sinkroni motor za slabe primjene na širokim poljima \ '(ECCE)
Montreal, Page 2015. 3865-3871. doi: 10. 1109/Ecce. 2015. 7310206 [11] SJ Kwon, D. Lee i Sy
Jung, \', 'Kozgon,' Motocitacija, sa singhonom i karakteristikom
ISGACCRDINSINGA Električni inženjeri, volumen 162, str. 1228-1233, rujan 2013. doi: 10. 2013. 62. 9. 1228 [12] g. -H. Lee, H. -h. Lee, Q.
Wang, \ 'Razvoj sinkronog motora Wulong-a za prijenos pojasa-E-
pomoćni sustav, \' Magnetic Journal, svezak 118, str. 487-493, prosinac 2018. doi: 10. 4283/jmag. 2013. 18. 4. 487 [13] d. Lee, Y. -h. Jeong, S. -y.
Jung, \ 'ISG dizajn sa zamotanim rotorom sinkronim motorom i usporedbom performansi s unutarnjim trajnim magnetnim sinkronim motorom \', Trgovina Korejskim udruženjem inženjera elektrotehnika, svezak 162, str. 37-42, siječanj 2013. doi: 10. 5370/Kiee. 2012. 62. 1. 037 [14] f. Meier, S. Meier, J.
Soulard \ 'Emetor- Alati za
obrazovnu web stranicu
temeljeni na trajnom dizajnu
\' Magnet Sync Machine \ 'u Magnet \'. od int. Konf.
Na motoru Vilamoura, Portugal, 2008, papir ID. 866. doi: 10. 1109/Icelmach. 2008. 4800232 [15] y. Yang, Sm Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A.
Emadi, \ 'Dizajn i usporedba interne motoričke topologije trajnog magneta za aplikacije za vuču \', IEEE Trans.
Elektrificirani transport, svezak 13, str. 86-97, ožujak 2017. doi: 10. 1109/TTE. 2016. 2614972 [16] h. Saavedra, J. -r. Riba, L.
Romelar, više
dizajna optimizacije ciljeva petofaznog
napretka grešaka u elektrotehnici i računalnom inženjerstvu, svezak II. 15, str. 69-76, veljača. 2015. doi: 10. 4316/AECE. 2015. 01010 [17] a.
Sevinc, \ 'Integrirani algoritam minimalnog kontrolera s izlaznim povratnim informacijama i njegovom promocijom \', časopis za elektrotehniku i informatiku, Tursko, vol. 21, str. 2329-2344, studeni. 2013. doi: 10. 3906/ELK-1109-61 [18] SR Bowes, A. Sevinc, D.
Hollinger, \ 'Novi prirodni promatrač primijenjen na brzinu-
IEEE trans: \' DC servo i indukcijski motori bez senzora.
Industrijska elektronika, svezak 151, str. 1025-1032, listopad 2004. doi: 10. 1109/krava. 2004. 834963 [19] CB Jacobina, J. Bione FO, F. Salvadori, Amn Lima, Andl. Kao
IEEE-ribeiro, \ 'Jednostavna indirektna kontrola motora koja se okreće polje bez mjerenja brzine \' IAS Conf. Rec.
Rim, Italija, stranica 2000. 1809-1813. doi: 10. 1109/IAS. 2000. 882125 [20] K. Koga, R. Ueda, T.
Sonoda, \ 'Problem stabilnosti sustava indukcijskog motoričkog pogona \' u IEEE \ 'IAS Conf. Rec.
: 10. 1109/ias. 1988.
, Pittsburgh, PA, Sjedinjene Države, svezak 1988. 1, str. 129-136.
Uključuje Metoda koja se temelji na adaptivnoj PIM više-promatrač-
eksperimentalnoj provjeri, \ 'int. J.
Moderna nelinearna teorija i aplikacija4, str. 161-178, lipanj 2015. doi: 10. 4236/ijmnta. 2015. 42012 [22] ELC
Arroyo, \ 'Modeliranje i simulacija pogonskog sustava trajnog sinkronog motora magneta \', M. Sc. teza, odjel Electric Eng.
Sveučilište Portoriko, Portoriko, 2006. [23] Ae Fitzgerald, C. Kingsley, Jr., SD
Uman People, Electric Machinery.
New York, SAD, NY: McGraw-Hill, str. 660-661, 2003. [24] G.
\ 'Modeliranje zaobilaznog sinkronog motora i njegovog konstantnog pretvarača snage \' u Fririchu res evs \ '2000.
Odjel za elektrotehničko i elektroničko inženjerstvo Kirikkale University of Turska ATA Sevinc. Kao @ atasevinc. 71451
Net -Numeric Objects 10. 4316/ACE.
