ຕົວກໍານົດການແບບຈໍາລອງຂອງມໍເຕີໄຟຟ້າສໍາລັບເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານທີ່ຕ້ອງການ.

I.
ນັກຄົ້ນຄວ້າທີ່ມີສ່ວນຮ່ວມໃນການຈໍາລອງການຄວບຄຸມຂອງຍານພາຫະນະໄຟຟ້າໂດຍປົກກະຕິຕ້ອງການຊຸດຕົວກໍານົດການຂອງຕົວແບບທີ່ເຫມາະສົມເພື່ອຜະລິດສະພາບການດໍາເນີນງານໃນພື້ນທີ່ທີ່ຕ້ອງການ.
ເນື່ອງຈາກຊຸດຂອງພາລາມິເຕີໃດໆອາດຈະບໍ່ສົມເຫດສົມຜົນ, ພວກເຂົາຊອກຫາຊຸດຂອງຕົວກໍານົດການຈໍາລອງທີ່ເປັນຂອງມໍເຕີທີ່ແທ້ຈິງ, ຫຼືຢ່າງຫນ້ອຍເປັນຕົວແບບທີ່ຢືນຢັນ.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ສິ່ງທີ່ພວກເຂົາຄົ້ນພົບອາດຈະບໍ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງພວກເຂົາໄດ້ດີ.
ນອກຈາກນີ້, ເນື່ອງຈາກວ່າອາດຈະມີຄວາມຜິດພາດການຂຽນໂປຼແກຼມໃນຊຸດຂອງພາລາມິເຕີແລະເງື່ອນໄຂການເຮັດວຽກ, ພວກເຂົາອາດຈະບໍ່ສັງເກດເຫັນຂໍ້ຍົກເວັ້ນຕໍ່ຜົນໄດ້ຮັບການຈໍາລອງ.
ດັ່ງນັ້ນພວກເຂົາຕ້ອງການວິທີການອອກແບບບາງຢ່າງທີ່ພຽງແຕ່ໃຫ້ຕົວກໍານົດການແບບຈໍາລອງທີ່ຄວບຄຸມການຈໍາລອງພາຍໃນຂອບເຂດທີ່ກໍານົດໄວ້ຂອງການເຮັດວຽກ.
ມີຫຼາຍວຽກງານຂອງການອອກແບບມໍເຕີ DC [1-3]
Induction Motor [4-7]
ມໍເຕີ synchronous ສະກົດຈິດຖາວອນ (PMSM)[8-10]
, ຫຼືປະມານ rotor (WRSM)[11-13]
, ແລະສອງຮູບທໍ່ກົມ [9], [12] ແລະ salient-pole [10-11], [13]
ພວກເຂົາເຈົ້າໄດ້ອະທິບາຍວິທີການທີ່ດີເພື່ອຊອກຫາການປະຕິບັດທາງດ້ານຮ່າງກາຍແລະຕົວກໍານົດການການຜະລິດແລະປັບປຸງບາງ;
ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ພວກເຂົາບໍ່ໄດ້ໃຫ້ຕົວກໍານົດການແບບຈໍາລອງທັງຫມົດທີ່ເຫມາະສົມກັບການຈໍາລອງ, ແລະບາງຄັ້ງກໍ່ບໍ່ໃຫ້ຄວາມຕ້ານທານຂອງ winding.
Awebsite ໃຫ້ເຄື່ອງມືຄອມພິວເຕີບາງຢ່າງສໍາລັບແມ່ເຫຼັກຖາວອນ (PM)
ຜູ້ອອກແບບລົດ [14].
ມັນຄິດໄລ່ຕົວກໍານົດການທາງດ້ານຮ່າງກາຍ, ລວມທັງຕົວກໍານົດການສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບການຈໍາລອງແບບງ່າຍດາຍອອນໄລນ໌.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເຄື່ອງມືຖາມຜູ້ໃຊ້ກ່ຽວກັບບາງທາງເລືອກ, ທີ່ບໍ່ຮູ້ຈັກກັບຜູ້ໃຊ້ທີ່ບໍ່ມີປະສົບການເຖິງແມ່ນວ່າຮູບພາບຄໍາອະທິບາຍໄດ້ຖືກສະຫນອງໃຫ້.
ນອກຈາກນັ້ນ, ຜູ້ໃຊ້ບໍ່ສາມາດເລີ່ມຕົ້ນໂດຍກົງຈາກຄວາມຕ້ອງການພື້ນຖານສໍາລັບເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານເຊັ່ນ: ພະລັງງານ, ແຮງດັນ, ຄວາມໄວແລະປະສິດທິພາບ.
ດັ່ງນັ້ນ, ເຖິງແມ່ນວ່າມີເຄື່ອງມືແລະສູດການຄິດໄລ່ທີ່ຫນ້າຊົມເຊີຍໃນການອອກແບບມໍເຕີ, ເຄື່ອງມືແລະສູດການຄິດໄລ່ທີ່ມີຢູ່ໃນວັນນະຄະດີແມ່ນບໍ່ເຫມາະສົມສໍາລັບນັກຄົ້ນຄວ້າທີ່ຈະໄດ້ຮັບຕົວກໍານົດການແບບງ່າຍດາຍຢ່າງໄວວາໃນຂອບເຂດທີ່ກໍານົດໄວ້ຂອງການເຮັດວຽກ.
ຂ້ອຍບໍ່ຕ້ອງການທີ່ຈະຂະຫຍາຍບັນຊີລາຍຊື່ອ້າງອີງ, ເພາະວ່າການສຶກສາທີ່ອະທິບາຍວິທີການອອກແບບທີ່ເຫມາະສົມສໍາລັບການຄວບຄຸມຂອງນັກຄົ້ນຄວ້າກ່ຽວກັບຈຸດປະສົງຂອງການຈໍາລອງແມ່ນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນວ່າການຂາດແຄນຢ່າງຮ້າຍແຮງໃນວັນນະຄະດີ.
ເອກະສານນີ້ຊ່ວຍໃຫ້ນັກຄົ້ນຄວ້າສ້າງຕົວກໍານົດການເຄື່ອນໄຫວຂອງຕົນເອງໂດຍອີງໃສ່ເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານທີ່ພວກເຂົາຄາດຫວັງ.
ສູດການຄິດໄລ່ທີ່ສະເຫນີແມ່ນເຫມາະສົມສໍາລັບ DC servo motors, induction motors ແລະ synchronous motors ກັບ PM ຫຼື winding rotors ຂອງ convex ຫຼື cylindrical ປະເພດ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບ Transformers.
ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນວິທີການອອກແບບອື່ນໂດຍອີງໃສ່ມາດຕະຖານທີ່ແຕກຕ່າງກັນຢ່າງສິ້ນເຊີງຈາກມາດຕະຖານການອອກແບບທາງດ້ານຮ່າງກາຍ [15-16]
ເນື່ອງຈາກວ່າມັນຖືກສະເຫນີເພື່ອຈຸດປະສົງຂອງການຈໍາລອງແລະການຄິດໄລ່.
ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການອອກແບບນີ້ອາດຈະໃຫ້ຄວາມຄິດເຫັນບາງຢ່າງກ່ຽວກັບຄຸນຄ່າຂອງຕົວກໍານົດການການຜະລິດ, ລວມທັງສູດການຫັນເປັນ.
ເຖິງແມ່ນວ່າສູດສ່ວນຫຼາຍແມ່ນດີ.
ດັ່ງທີ່ພວກເຮົາທຸກຄົນຮູ້, ມັນຄວນຈະເນັ້ນຫນັກວ່າການປະກອບສ່ວນບໍ່ຄວນຖືກປະເມີນໄວ້, ແລະມັນເປັນໄປບໍ່ໄດ້ທີ່ສຸດທີ່ຈະສາມາດບັນລຸຕົວກໍານົດການທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການໂດຍບໍ່ມີການປະຕິບັດຕາມຂັ້ນຕອນທີ່ມີການຈັດຕັ້ງໂດຍສະເພາະແລະການສົມມຸດຕິຖານຄວບຄຸມ.
ການສໍາຫຼວດວັນນະຄະດີຢ່າງເຂັ້ມງວດຂອງຂ້ອຍບໍ່ໄດ້ສົ່ງຜົນໃຫ້ຊອກຫາສູດການຄິດໄລ່ທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການພື້ນຖານຂອງ \'ພະລັງງານການເຮັດວຽກ, ແຮງດັນ, ຄວາມໄວແລະປະສິດທິພາບ\' ສໍາລັບ DC servo, induction, synchronous motors.
ເປັນມໍເຕີ induction ແລະການຄາດຄະເນ
ມໍເຕີ synchronous ຂົ້ວໂລກຕ້ອງການສູດການຄິດໄລ່ລາຍລະອຽດ, ເຊິ່ງເປັນການປະກອບສ່ວນຕົ້ນຕໍຂອງເອກະສານນີ້.
ດັ່ງທີ່ຈະໄດ້ຮັບການອະທິບາຍ, ສູດການຄິດໄລ່ເຫຼົ່ານີ້ຍັງສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ໃນເວລາທີ່ໄດ້ຮັບຄວາມຕ້ອງການຂອງໂຫມດເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າ.
ຕາມສົມມຸດຕິຖານໂດຍຕົວແບບສ່ວນໃຫຍ່, ການສູນເສຍຫຼັກ, ຊ້າ, ຄວາມອີ່ມຕົວ, ແລະບົດບາດຂອງແຂນແມ່ນຖືກລະເລີຍຢູ່ທີ່ນີ້.
ຮູບແບບທີ່ໃຊ້ໂດຍມໍເຕີ AC ແມ່ນອີງໃສ່ 3 ເຟດ [
arrows2phase (dq) ຊ້າຍແລະຂວາ)
ການຫັນປ່ຽນທຽບເທົ່າກັບຄວາມກວ້າງໃຫຍ່ຂອງຕົວແປໄລຍະທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ຕົ້ນຕໍໃນວັນນະຄະດີ.
ສູດການຄິດໄລ່ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນອີງໃສ່ຄວາມມັກບາງຢ່າງ, ຍ້ອນວ່າການເລືອກວິທີການຄວບຄຸມແລະການສົມມຸດຕິຖານໂດຍສະເພາະສາມາດຖືກຈັດລໍາດັບຄວາມສໍາຄັນໃນລະຫວ່າງຂະບວນການອອກແບບເພື່ອຕອບສະຫນອງເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານທີ່ຕ້ອງການ.
ສໍາລັບຄວາມງ່າຍດາຍ, ສູດສູດການຄິດໄລ່ສ່ວນຫຼາຍແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ.
ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຮູບແບບຕ່າງໆແມ່ນໄດ້ຖືກມອບໃຫ້ຢູ່ໃນຮູບສັນຍາລັກຂອງສົມຜົນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ເຊິ່ງພ້ອມທີ່ຈະຖືກຈໍາລອງກັບໂຄງການແກ້ໄຂ. II.
DC Servo Motor ອອກແບບ.
ທິດສະດີທີ່ໄດ້ເປັນ (t)
ອະນຸພັນປ່ຽນເປັນສູນ, ສົມຜົນທາງໄຟຟ້າ ແລະກົນຈັກຢູ່ໃນສະຫມໍ່າສະເຫມີ [17]
ກາຍເປັນມໍເຕີ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](1)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](2)
ຖ້າຄູນ [i. ຍ່ອຍ. a]ແລະ [omega]
ບ່ອນໃດທີ່ພາລາມິເຕີ 【R. ຍ່ອຍ. a]ແລະ [L. ຍ່ອຍ. a]
ຄວາມຕ້ານທານແລະ inductance ຂອງ Armature ,[K. ຍ່ອຍ. b]
ມີທ່າແຮງດ້ານຫລັງຫຼືແຮງບິດຄົງທີ່,[B. ຍ່ອຍ. f]
ແມ່ນ friction ຄົງທີ່ແລະ [J. ຍ່ອຍ. i]ແມ່ນ inertia;
ແລະຕົວແປ [v. ຍ່ອຍ. a]ແລະ [i. ຍ່ອຍ. a]
ແຮງດັນ ແລະກະແສໄຟຟ້າຂອງ winding ນຳໃຊ້ ,[omega]
Angular rotor speed in [Rad/s]T. ຍ່ອຍ. L]
ມັນແມ່ນ torque ໂຫຼດ ,[P. ຍ່ອຍ. i]ແລະ [ປ. ຍ່ອຍ. o]
ພະລັງງານຂາເຂົ້າ ແລະ ຜົນຜະລິດ ,[ປ. ຍ່ອຍ. m​]
ມັນ​ແມ່ນ​ພະ​ລັງ​ງານ​ກົນ​ຈັກ​ແລະ​ໄຟ​ຟ້າ​, 【​ປ​. ຍ່ອຍ. Cu]ແລະ [ປ. ຍ່ອຍ. f]
ມັນແມ່ນການສູນເສຍພະລັງງານທີ່ເກີດຈາກການຕໍ່ຕ້ານ winding ແລະ friction ຕາມລໍາດັບ.
ຮູບແບບມີ 5 ຕົວກໍານົດການ, ແຕ່ 2 ຂອງພວກເຂົາແມ່ນ [L. ຍ່ອຍ. a]ແລະ [J. ຍ່ອຍ. i]
, ບໍ່ມີຜົນກະທົບໃນສະຖານະທີ່ຫມັ້ນຄົງ.
ນອກຈາກນັ້ນ, ມີ 2 ຕົວແປເອກະລາດ, 【v. ຍ່ອຍ. a]ແລະ [T. ຍ່ອຍ. ລ].
ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາສາມາດມີ 5 ຂໍ້ກໍານົດສໍາລັບສະຫມໍ່າສະເຫມີແລະ 2 ຂໍ້ກໍານົດສໍາລັບການຊົ່ວຄາວ, ເຊິ່ງແມ່ນກໍານົດເວລາຄົງທີ່ຂອງໄຟຟ້າແລະກົນຈັກ [L. ຍ່ອຍ. a]ແລະ[J. ຍ່ອຍ. i]ຕາມລໍາດັບ. B.
Algorithm, ແລະໃຫ້ຕົວຢ່າງຂອງ algorithm ຂອງຄວາມຕ້ອງການໃນຕາຕະລາງ I
ທີສາມ, ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງພວກເຂົາແມ່ນອີງໃສ່ແຜນວາດອົງປະກອບພະລັງງານ (1)-(2)
, ສໍາລັບບາງຂໍ້ກໍານົດອື່ນໆ, ມັນສາມາດຖືກດັດແປງງ່າຍດາຍ.
ສໍາລັບຕົວຢ່າງ, ໃນແຕ່ລະ ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. o], [P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. loss], [P. a. sub. f], [P. sub. f] [[tau].
ຍ່ອຍ.
ຖ້າການສູນເສຍຫຼັກບໍ່ໄດ້ຖືກລະເວັ້ນ, ມັນຍັງຕ້ອງຖືກຫັກອອກຈາກ [P. ຍ່ອຍ. loss]
ເມື່ອຄິດໄລ່ [ປ. ຍ່ອຍ. Cu].
ຄ່າປະຕິບັດການໃນຕາຕະລາງ II ແລະພາລາມິເຕີໃນຕາຕະລາງ iii ແມ່ນການຈໍາລອງຕໍ່ໄປນີ້ຂອງໂມດູນ DC servo motor [ຢືນຢັນຢ່າງຖືກຕ້ອງ]17]: [
ການສະແດງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](3)III.
ການອອກແບບມໍເຕີ Induction.
ທິດສະດີການຄວບຄຸມ Field Oriented (FOC)
ໃນກໍລະນີຂອງວົງຈອນສັ້ນ rotor, ມັນຈະໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ, ບ່ອນທີ່ rotor ພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກເຊື່ອມຕໍ່ vector ແລະ d-axis.
ນອກຈາກນັ້ນ, ກະແສໄຟຟ້າ stator rms ຕ່ໍາສຸດຈະມັກສໍາລັບແຮງບິດເທົ່າທຽມກັນ.
ເນື່ອງຈາກອະນຸພັນທັງໝົດກາຍເປັນສູນໃນສະພາບສະໝໍ່າສະເໝີ, ສົມຜົນທາງໄຟຟ້າ [18]
ສະເຕເຕີ ແລະ ໂຣເຕີ ກາຍເປັນ [
ສຳນວນທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](4)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](5)ຢູ່ໃສ [? ? ]ແລະ [[psi]. ຍ່ອຍ. r]= [[psi]. ຍ່ອຍ. rd]+ j[[psi]. ຍ່ອຍ. rq]=[ລ. ຍ່ອຍ. r][i. ຍ່ອຍ. r]+[Mi. ຍ່ອຍ. s]
ແຮງດັນ stator ສະລັບສັບຊ້ອນ, flux ໃນປະຈຸບັນແລະແມ່ເຫຼັກ, ແລະກອບການອ້າງອິງກ່ຽວກັບ rotating ຄວາມໄວເປັນລ່ຽມໄຟຟ້າໃດໆ, rotor ແມ່ນ [[omega]. ຍ່ອຍ. g]; [ຣ. ຍ່ອຍ. s], [ລ. ຍ່ອຍ. s], [ຣ. ຍ່ອຍ. r]ແລະ [L. ຍ່ອຍ. r]
ຄວາມຕ້ານທານ stator ແລະ inductance, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບການຕໍ່ຕ້ານ rotor ແລະ inductance, ຕາມລໍາດັບ;
inductance ລະຫວ່າງ stator ແລະ rotor, ແລະ [[omega]. ຍ່ອຍ. r]
ມັນແມ່ນຄວາມໄວໄຟຟ້າຂອງ rotor.
ດ້ວຍທາງເລືອກ [[omega]. ຍ່ອຍ. g]ພໍໃຈ [[psi]. ຍ່ອຍ. rq]
FOC = 0, ຈາກ (4)-(5) ຫຼື [19], ພວກເຮົາໄດ້ຮັບ [[psi]. ຍ່ອຍ. rd]=[ໄມ. ຍ່ອຍ. sd]
ຢູ່ໃນສະຖານະທີ່ຫມັ້ນຄົງ. ພິຈາລະນາ [[psi]. ຍ່ອຍ. r]= ([L. sub. r]/M )([[psi]. sub. s]-[sigma][L. sub. s][i. sub. s])
ຄ່າສະຖານະຄົງທີ່ [[[psi]. ຍ່ອຍ. sq]=[sigma][L. ຍ່ອຍ. s][i. ຍ່ອຍ. sq]], [[[psi]. ຍ່ອຍ. sd]=[ລ. ຍ່ອຍ. s][i. ຍ່ອຍ. sd]](6)
ການຈັດຕັ້ງປະຕິບັດ, ເຊິ່ງ [sigma]= 1 -[M. ຊຸບ. 2]/([L. sub. s][L. sub. r])
ແມ່ນຄ່າສໍາປະສິດການຮົ່ວໄຫຼ. ຫຼັງ​ຈາກ​ນັ້ນ​, (4​) ກາຍ​ເປັນ [
ການ​ສະ​ແດງ​ອອກ​ທາງ​ຄະ​ນິດ​ສາດ​ທີ່​ບໍ່​ແມ່ນ​ການ​ແຜ່​ພັນ​] (7​)
ຢູ່​ໃນ​ສະ​ພາບ​ທີ່​ຫມັ້ນ​ຄົງ​.
ຄູນດ້ວຍທັງສອງດ້ານ (3/2)[[i. ຍ່ອຍ. sd][i. ຍ່ອຍ. sq]]
ຈາກຊ້າຍ [
ສຳນວນຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້](8)ບ່ອນທີ່ [P. ຍ່ອຍ. i]
ພະລັງງານ input stator ແລະ [P. ຍ່ອຍ. CuSt]
ແມ່ນການສູນເສຍຄວາມຕ້ານທານຂອງ stator.
[ທາງເລືອກ]
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້](9)ຜົນບັງຄັບໃຊ້ [[psi]. ຍ່ອຍ. rq][ລູກສອນຂວາ]
ໄວ 0 ອີງຕາມການຄົງທີ່ເວລາໄຟຟ້າຂອງ therotor [[tau]. ຍ່ອຍ. r]=[ລ. ຍ່ອຍ. r]/[R. ຍ່ອຍ. r], ແລະເຮັດໃຫ້ (8)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໃຫມ່ໄດ້] (10)
ທາງເລືອກອື່ນທີ່ບໍ່ມີຕົວຕົນແມ່ນມຸມຂອງ I ທຽບກັບ d-
ແກນຂອງກອບເອກະສານອ້າງອີງ, ບໍ່ຈໍາເປັນຕ້ອງກໍານົດຂໍ້ກໍານົດກ່ຽວກັບ [[psi]. ຍ່ອຍ. rd].
ທາງເລືອກທີ່ສົມເຫດສົມຜົນສໍາລັບມຸມນີ້ແມ່ນ 45 [ອົງສາ], ie ,[i. ຍ່ອຍ. sd]= [i. ຍ່ອຍ. sd]
ແຮງບິດກົນຈັກ ແລະໄຟຟ້າສູງສຸດ 【T. ຍ່ອຍ. e]
ໃນຂອບເຂດໃດຫນຶ່ງ [? ? ]ຕັ້ງ​ແຕ່ [T. ຍ່ອຍ. e]
ອັດຕາສ່ວນ [i. ຍ່ອຍ. sd][i. ຍ່ອຍ. sq]
ເນື່ອງຈາກວ່າທາງເລືອກ 【[psi]. ຍ່ອຍ. rq]
= 0, ຍັງໃຫ້ [[omega]]. ຍ່ອຍ. g]= [[ໂອເມກ້າ]]. ຍ່ອຍ. s]
, ຄວາມໄວ synchronous ໃນ rad / s ໄຟຟ້າ
ໃນຄໍາສັບຕ່າງໆອື່ນໆ, ທາງເລືອກນີ້ສະຫນອງລະດັບທີ່ແນ່ນອນ [T. ຍ່ອຍ. e]
ໄດ້ຮັບໂດຍລະດັບຕໍາ່ສຸດທີ່ຂອງ stator rms ປັດຈຸບັນ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຈາກ (9) ແລະ (10), [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້] (11)
S ຢູ່ໃສ?
ທ່ານສາມາດເບິ່ງໄດ້ຈາກ
ວົງຈອນທຽບເທົ່າໄລຍະດຽວຂອງມໍເຕີ induction ໂດຍບໍ່ມີການສູນເສຍຫຼັກຢູ່ໃນສະຖານະສະຫມໍ່າສະເຫມີ ,[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](12)
ແລະຕາມ (9), ທາງເລືອກ [i. ຍ່ອຍ. sd]= [i. ຍ່ອຍ. sd]ເກີດຂຶ້ນຖ້າ [[[tau]. ຍ່ອຍ. r]= [1-s/s[[ໂອເມກ້າ]. ຍ່ອຍ. r]]](13)
ຢູ່ເບື້ອງຂວາຂອງຄ່າທຽບເທົ່າ (11) ກັບຂອງ (12) ແລະການໃຊ້ (13)
, ພວກເຮົາຊອກຫາຄວາມສຳພັນພາລາມິເຕີອື່ນຈາກຄ່າການດຳເນີນການ:[
ການສະແດງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້] (14)
ໃນສູດການຄິດໄລ່ການອອກແບບຂອງ induction motor, stator Power factor[phi]. ຍ່ອຍ. 1]
ເນື່ອງຈາກວ່າມັນເທົ່າກັບ [cos45], ມັນບໍ່ຄວນຈະເປັນມາດຕະຖານການອອກແບບ]
Lag ຂອງ motor induction ທີ່ເຫມາະສົມ [20]
ບ່ອນທີ່, ຖ້າຫາກວ່າ stator rmscur ເຊົ່າຕໍາ່ສຸດທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບແຮງບິດທີ່ຕ້ອງການແລະປະມານ cos45 [, flux ແລະຄວາມຕ້ານທານ stator ແມ່ນ zerodegrees]
ໃນກໍລະນີອື່ນໆຫຼາຍທີ່ສຸດ.
ເຫດຜົນແມ່ນ, ຈາກ (6), ນັບຕັ້ງແຕ່ [[psi]. ຍ່ອຍ. sq]/[[psi]. ຍ່ອຍ. sd]= [sigma][
ປະມານເທົ່າກັບ]0,[[psi]. ຍ່ອຍ. s]
ເກືອບມີ d-axis, [v. ຍ່ອຍ. s]ແມ່ນປະມານ 90 [ອົງສາ]
ກ່ອນມັນ, ມັນແມ່ນປະມານ 45 [ອົງສາ] ກ່ອນ [i. ຍ່ອຍ. s]ເມື່ອ [i. ຍ່ອຍ. sd]= [i. ຍ່ອຍ. sq].
ຄ່າທີ່ແນ່ນອນຂອງ Cos [[phi]. ຍ່ອຍ. 1]
ມັນເປັນການຍາກທີ່ຈະກໍານົດໂດຍກົງ, ແຕ່ພວກເຮົາສາມາດເຮັດໄດ້ໃນສອງຂັ້ນຕອນ.
ຫນ້າທໍາອິດ, ພາລາມິເຕີໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ດ້ວຍ [ຊີ້ຂາດ. [ຟີ]. ຍ່ອຍ. 1]
ຄ່າແມ່ນ 0. 7.
ອີງຕາມເງື່ອນໄຂການອອກແບບໃນພາກຍ່ອຍຕໍ່ໄປ, stator ປັດຈຸບັນແມ່ນອັດຕາສ່ວນ inversely ກັບ cos [[phi]. ຍ່ອຍ. 1], ຈາກນັ້ນ ([M. sup. 2]/[L. sub. r])
Proportional [cos. ຊຸບ. 2][[phi]. ຍ່ອຍ. 1]ໂດຍ (14) ແລະນັ້ນແມ່ນ [? ? ]ແລະ [L. ຍ່ອຍ. s]=[ມ. ຊຸບ. 2]/(1 -[sigma])[L. ຍ່ອຍ. r].
ດັ່ງນັ້ນ, ແຮງດັນ stator ຈາກ (7)
ອັດຕາສ່ວນກັບ cos [[phi]. ຍ່ອຍ. 1].
cos ໃດໃນຂັ້ນຕອນທໍາອິດ [[phi]. ຍ່ອຍ. 1]ຄ່າ, (7)
ແຮງດັນ stator ທີ່ຕ້ອງການອາດຈະບໍ່ໄດ້ຮັບ;
ແຕ່ cos ທີ່ຖືກຕ້ອງ [[phi]. ຍ່ອຍ. 1]
ຫຼັງຈາກນັ້ນທ່ານສາມາດຊອກຫາຄ່າໂດຍໃຊ້ຂະຫນາດແລະຄິດໄລ່ບາງຕົວກໍານົດການອີກເທື່ອຫນຶ່ງຕາມຄວາມເຫມາະສົມ. B.
ການນໍາໃຊ້ຕົວຢ່າງເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການໃນຕາຕະລາງ IV, ສູດການຄິດໄລ່ຄັ້ງທໍາອິດໃນຕາຕະລາງ v ທີ່ສັນຍາລັກດຽວກັນມີຄວາມຫມາຍດຽວກັນທີ່ໄດ້ກໍານົດໄວ້ໃນພາກ II. ຕໍ່ໄປ, 2-
ການຄິດໄລ່ຂັ້ນຕອນແມ່ນສໍາເລັດ.
ໃນຂັ້ນຕອນທໍາອິດ, ມູນຄ່າທີ່ໃຊ້ເວລາທີ່ສະແດງໂດຍສັນຍາລັກທີ່ມີຂອບເຂດຈໍາກັດເທິງແມ່ນພົບເຫັນດ້ວຍຕົວຊີ້ຂາດ cos [[phi]. ຍ່ອຍ. 1]( 0. 7)
ຕົວຢ່າງ
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 6.
ໃນໄລຍະທີສອງ, ບາງຄ່າການດໍາເນີນງານ ແລະຕົວກໍານົດການຖືກຄິດໄລ່ຢ່າງຖືກຕ້ອງຕາມທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ VII ເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການ.
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ VIII, ບາງມູນຄ່າການດໍາເນີນງານເພີ່ມເຕີມຍັງສາມາດຖືກຄິດໄລ່. C.
ຮູບແບບທີ່ຈໍາລອງຊຸດພາລາມິເຕີສາມາດນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບຂອງຕົວແບບໃດໆ;
ສໍາ​ລັບ​ຕົວ​ຢ່າງ​, ຈັດ​ໃຫ້​ສົມ​ຜົນ​ທີ່​ແຕກ​ຕ່າງ​ຕົວ​ແບບ​ໃນ [18​]
ກາຍ​ເປັນ​ປົກ​ກະ​ຕິ ,(15​)
ໄດ້​ຮັບ​ໃນ​ກອບ​ກະ​ສານ​ອ້າງ​ອີງ synchronous
rotor​, ແລະ​ປັດ​ຈຸ​ບັນ stator ແລະ​ສະ​ຫນາມ​ແມ່​ເຫຼັກ rotor ແມ່ນ​ຕົວ​ແປ​ຂອງ​ລັດ​ໄຟ​ຟ້າ​. [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](15)
ນອກຈາກນັ້ນ, ຮູບແບບມໍເຕີ double-fed (16)
ມັນຍັງສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ກັບຕົວກໍານົດການທີ່ພົບໂດຍ algorithm;
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ມູນຄ່າການດໍາເນີນງານຂອງ algorithm ແມ່ນສູນ rotor voltage [v. ຍ່ອຍ. rd], [v. ຍ່ອຍ. rq]. ສົມຜົນ (16)
ສົມຜົນຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຕົວແບບແມ່ນໄດ້ຮັບໃນ [21]
ຮູບແບບປົກກະຕິ. [
ສຳນວນຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້](16)D.
ວົງຈອນທຽບເທົ່າແລະມູນຄ່າເພີ່ມ: ພາລາມິເຕີຍັງສາມາດປ່ຽນເປັນ
ວົງຈອນທຽບເທົ່າໄລຍະດຽວ (ຮູບ 1)
ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 9.
ທັງຫມົດຂອງຕົວກໍານົດການເຫຼົ່ານີ້ແລະສະພາບການດໍາເນີນງານແມ່ນ simulated (15)
ແລະການຄິດໄລ່ຂອງວົງຈອນທຽບເທົ່າ. IV. PMSM DESIGN A.
ທິດສະດີເພື່ອພັດທະນາສູດການຄິດໄລ່ການອອກແບບຂອງມໍເຕີ synchronous ສະກົດຈິດຖາວອນ, ທິດທາງຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກ stator ຈະຖືກພິຈາລະນາ, ບ່ອນທີ່ອົງປະກອບຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ສະຫນາມແມ່ເຫຼັກ stator ແມ່ນມາຈາກແຫຼ່ງແມ່ເຫຼັກຖາວອນ ([[PHI]. sub. PM])
ຈັດຮຽງດ້ວຍແກນ d.
ນອກຈາກນັ້ນ, ກະແສໄຟຟ້າ stator rms ຕ່ໍາສຸດຈະມັກສໍາລັບແຮງບິດທີ່ຕ້ອງການ.
ສົມຜົນ stator]22]
ຄ້າຍຄືກັນກັບມໍເຕີ induction [[omega]. ຍ່ອຍ. r]ປ່ຽນແທນ [[omega]. ຍ່ອຍ. g].
ເນື່ອງຈາກອະນຸພັນທັງໝົດກາຍເປັນສູນໃນສະຖານະສະໝໍ່າສະເໝີ, ສົມຜົນ stator ກາຍເປັນ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](17) ບ່ອນທີ່ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](18)[L. ຍ່ອຍ. sd]ແລະ [L. ຍ່ອຍ. sq]ແມ່ນ d-ແລະ q-
ແກນທີ່ແຕກຕ່າງ induction synchronous axis
ຄວາມຫມາຍຂອງເຄື່ອງ pole ແລະສັນຍາລັກທີ່ຄ້າຍຄືກັນແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບ motor induction ໄດ້.
ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຢູ່ໃນຄວາມສົມດຸນ ,[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້](19)
ຄູນດ້ວຍທັງສອງດ້ານ (3/2)[[i. ຍ່ອຍ. sd][i. ຍ່ອຍ. sq]]
ພະລັງງານປ້ອນຂໍ້ມູນຈາກຊ້າຍ :[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](20)
ຄຳສັບທຳອິດຢູ່ເບື້ອງຂວາແມ່ນ [ປ. ຍ່ອຍ. Cu].
ເນື່ອງຈາກວ່າແຮງບິດກົນຈັກ ແລະໄຟຟ້າແມ່ນ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດຜະລິດຄືນໄດ້](21) ແລະ [[ໂອເມກ້າ]. ຍ່ອຍ. mec]=[[ໂອເມກ້າ]. ຍ່ອຍ. r]/[ນ. ຍ່ອຍ. pp]
, ຜົນລວມຂອງອີກສອງຂໍ້ຢູ່ເບື້ອງຂວາ (20)
ເທົ່າກັບພະລັງງານກົນຈັກ ແລະ ໄຟຟ້າ ([P. sub. m]=[T. sub. e][[omega]. sub. mec]= [P. sub. o]+ [P. sub. f]).
ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຮັບທີ່ໃຫຍ່ທີ່ສຸດ [T. ຍ່ອຍ. e]
ໃນຂອບເຂດສະເພາະໃດຫນຶ່ງ, ຄ່າເຊົ່າຂອງ stator rmscur [? ? ]ລຸ້ນ [? ? ]
ເທົ່າ​ທຽມ​ກັນ [ທ. ຍ່ອຍ. e]
ກ່ຽວກັບ [i. ຍ່ອຍ. sd]
ກັບສູນ, ພວກເຮົາຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ແກ້ໄຂ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible] (22) ສໍາລັບ [i. ຍ່ອຍ. sd]. ການ​ນໍາ​ໃຊ້ [? ? ]
ກໍານົດເປັນອັດຕາສ່ວນຂອງແຮງບິດກັບຈໍານວນທັງຫມົດ [ເນື່ອງຈາກແມ່ເຫຼັກຖາວອນ]T. ຍ່ອຍ. e], ແລະ [? ? ]ໃນ (22), [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](23)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](24)ນັບຕັ້ງແຕ່ [[PHI]. ຍ່ອຍ. PM]
ເປັນຕົວກໍານົດການສະເພາະໃດຫນຶ່ງ ,[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](25)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນ reproducible](26)
ສູດການຄິດໄລ່ເພື່ອກໍານົດຕົວກໍານົດການຂອງມໍເຕີ synchronous ສະກົດຈິດຖາວອນຕາມເງື່ອນໄຂການເຮັດວຽກທີ່ຕ້ອງການແມ່ນງ່າຍດາຍຫຼາຍສໍາລັບປະເພດ rotor cylindrical ເນື່ອງຈາກວ່າ [k. ຍ່ອຍ. TPM]=1 ເປັນ [L. ຍ່ອຍ. sd]= [ລ. ຍ່ອຍ. sq]. ສົມຜົນ[? ? ]ໂດຍ​ການ​ນໍາ​ໃຊ້ (19​) ໃຫ້ [
ການ​ສະ​ແດງ​ອອກ​ທາງ​ຄະ​ນິດ​ສາດ​ທີ່​ບໍ່​ແມ່ນ reproducible​] (27​)
ມໍ​ເຕີ synchronous ແມ່​ເຫຼັກ​ຖາ​ວອນ​ສໍາ​ລັບ rotor cylindrical​.
ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ສົມຜົນທີ່ບໍ່ແມ່ນເສັ້ນຊື່ [k. ຍ່ອຍ. TPM]
ບັນຫາຂອງຄ່າສໍາປະສິດເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນສັບສົນຫຼາຍແລະຄວນໄດ້ຮັບການແກ້ໄຂ. ປະເພດເສົາ.
ເພື່ອກໍານົດ [ມັນແນະນໍາໃຫ້ໃຊ້ loop algorithm ແທນທີ່ຈະແກ້ໄຂບັນຫາທີ່ສັບສົນນີ້]k. ຍ່ອຍ. TPM].
ສູດການຄິດໄລ່ຂອງ loop ສາມາດເປັນ
ວິທີການຂອງ Newton-Rampson, ແຕ່ອະນຸພັນໄດ້ຖືກແທນທີ່ໂດຍການປະມານຕົວເລກຂອງສອງຄັ້ງສຸດທ້າຍ.
ຫຼັງຈາກນັ້ນສາມາດກໍານົດຕົວກໍານົດການອື່ນໆ. B.
ການນໍາໃຊ້ຕົວຢ່າງເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການໃນຕາຕະລາງ X, algorithm ທໍາອິດຖືກຄິດໄລ່ໃນ TableXI, ບ່ອນທີ່ສັນຍາລັກດຽວກັນມີຄວາມຫມາຍດຽວກັນກັບທີ່ກໍານົດໄວ້ໃນພາກສ່ວນທີ່ຜ່ານມາ.
ດັ່ງນັ້ນ, ຖ້າ rotor ເປັນຮູບທໍ່ກົມ. e. [ກ. ຍ່ອຍ. dq]
= 1, ຕົວກໍານົດການອື່ນໆແລະບາງຄ່າການດໍາເນີນງານແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 12.
ສໍາລັບມໍເຕີທີ່ສໍາຄັນ ([k. sub. dq][ບໍ່ເທົ່າກັບ]1)
, ສູດການຄິດໄລ່ຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນສະເຫນີ: ຂັ້ນຕອນທີ 1: ມອບຫມາຍ stop e ຄ່າສໍາລັບ | [e. ຍ່ອຍ. v]
| ຄວາມຜິດພາດຢ່າງແທ້ຈິງ [V. ຍ່ອຍ. s1. ຊຸບ. rms]
ຄວາມຕ້ອງການ, ຕົວຢ່າງ [epsilon]= [10. ຊຸບ. -6]ວ.
ຂັ້ນຕອນທີ 2: ກໍານົດຂອບເຂດຈໍາກັດສໍາລັບ | [DELTA][ກ. ຍ່ອຍ. TPM]
|, ການປ່ຽນແປງຢ່າງແທ້ຈິງ]k. ຍ່ອຍ. TPM]
ໃນຂັ້ນຕອນ, ຕົວຢ່າງ [DELTA][k. ຍ່ອຍ. max]= 0. 02.
ຂັ້ນ​ຕອນ​ທີ 3​: ເລີ່ມ​ຕົ້ນ​ການ​ດໍາ​ເນີນ​ງານ​ດັ່ງ​ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​ໄດ້​ທຸກ​ເວ​ລາ​ສໍາ​ລັບ​ການ​ຍົກ​ຕົວ​ຢ່າງ​ຄ່າ [k​. ຍ່ອຍ. TPM]= 0. 5, [DELTA][k. ຍ່ອຍ. TPM]= 0. 0001, [e. ຍ່ອຍ. v]= 0. 3V,[ຈ. ຍ່ອຍ. V. ຊຸບ. old]= 0.
ຂັ້ນຕອນທີ 4 ຂອງ 5 V: edge | [e. ຍ່ອຍ. V]| > [epsilon], ຂັ້ນຕອນທີ 4. a:[? ? ]ຂັ້ນຕອນ 4. ຂ: ຖ້າ [? ? ], ແລ້ວ [? ? ]ຂັ້ນຕອນ 4. c: [k. ຍ່ອຍ. TPM]= [ກ. ຍ່ອຍ. TPM]+ [DELTA][k. ຍ່ອຍ. TPM],[e. ຍ່ອຍ. V. ຊຸບ. ເກົ່າ]= [e. ຍ່ອຍ. V]ຂັ້ນຕອນ 4. d: ຄິດໄລ່ [i. ຍ່ອຍ. sd]ແລະ [i. ຍ່ອຍ. sd]ຈາກ (25) ແລະ (26) ຂັ້ນຕອນ 4. e: [? ? ]ຂັ້ນຕອນ 4. g: ຄິດໄລ່ [v. ຍ່ອຍ. sd]ແລະ [v. ຍ່ອຍ. sq]ຈາກ (19)ຂັ້ນຕອນທີ 4. h: [? ? ]
ໃນຕອນທ້າຍ, algorithm ສ້າງພາລາມິເຕີແລະຄ່າການປະຕິບັດໃນຕົວຢ່າງໃນ TableXIII.
ພວກເຂົາເຈົ້າໄດ້ຖືກກວດສອບຢ່າງຖືກຕ້ອງໂດຍການຈໍາລອງ C.
ແບບຈໍາລອງທີ່ໃຊ້ໃນການຈໍາລອງຊຸດພາລາມິເຕີສາມາດນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບໃດກໍ່ຕາມ, ຕົວຢ່າງ, (28)
ໃນກອບການອ້າງອີງ synchronous ກັບ stator ປະຈຸບັນແລະຄວາມໄວ rotor ເປັນຕົວແປລັດໄຟຟ້າ.
ສົມຜົນຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຕົວແບບແມ່ນໄດ້ຮັບໃນ [22]
ຮູບແບບປົກກະຕິ. [
ສຳນວນທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](28)V. WRSM DESIGN A.
ທິດສະດີເພື່ອກໍານົດພາລາມິເຕີ WRSM ຂອງຄ່າປະຕິບັດການສະເພາະໃດຫນຶ່ງ, ຄືກັນກັບວິທີການອອກແບບຂອງມໍເຕີ synchronous ສະກົດຈິດຖາວອນທີ່ທົດແທນ [P. ຍ່ອຍ. Cu]ແລະ[[PHI]. ຍ່ອຍ. PM]ກັບ [ປ. ຍ່ອຍ. CuSt]ແລະ [Mi. ຍ່ອຍ. f]
ພວກເຂົາຢູ່ໃສ 【i. ຍ່ອຍ. f]
ແມ່ນ rotor ປັດຈຸບັນ, M ແມ່ນ inductance ລະຫວ່າງ stator ແລະ rotor ໄດ້. ເຊັ່ນດຽວກັນ [ປ. ຍ່ອຍ. i]ໃນ [I. ຍ່ອຍ. s1. ຊຸບ. rms]ແລະ[T. ຍ່ອຍ. e]
ສູດໄດ້ຖືກທົດແທນພຽງແຕ່ດ້ວຍພະລັງງານ input ຂອງ stator [P. ຍ່ອຍ. iSt]= [ປ. ຍ່ອຍ. i]-[ປ. ຍ່ອຍ. CuRot].
ນອກຈາກນັ້ນ, ທັງສອງຄວາມຄາດຫວັງສໍາລັບການໃຫ້ [v. ຍ່ອຍ. f], [i. ຍ່ອຍ. f]ແລະ [ກ. ຍ່ອຍ. rl]=[ປ. ຍ່ອຍ. CuRot]/[ປ. ຍ່ອຍ. ການສູນເສຍ];
ທີສາມແມ່ນພົບເຫັນຢູ່ໃນສາຍພົວພັນສະຫມໍ່າສະເຫມີຂອງລັດຂອງເຂົາເຈົ້າ, v. ຍ່ອຍ. f]= [ຣ. ຍ່ອຍ. f][i. ຍ່ອຍ. f], ບ່ອນທີ່ [v. ຍ່ອຍ. f]ແລະ [R. ຍ່ອຍ. f]
ມັນແມ່ນແຮງດັນແລະຄວາມຕ້ານທານຂອງ rotor.
ກໍານົດ inductance rotor [L. ຍ່ອຍ. f]
, ຄວາມຕ້ອງການເພີ່ມເຕີມສໍາລັບການວັດແທກປະຈຸບັນລະຫວ່າງໄລຍະ Stator ແລະ rotor winding[[sigma]. ຍ່ອຍ. f]= 1 -[3[M. ຊຸບ. 2]/2[ລ. ຍ່ອຍ. sd][L. ຍ່ອຍ. f]]](29)
ການວັດແທກນີ້ແມ່ນຊັບຊ້ອນເລັກນ້ອຍກວ່າປະສິດທິພາບການຮົ່ວໄຫຼປົກກະຕິເນື່ອງຈາກຄວາມໂດດເດັ່ນຂອງ rotor, ແຕ່ຍັງສອດຄ່ອງກັບ 0 [
ຫນ້ອຍກວ່າຫຼືເທົ່າກັບ][[sigma]. ຍ່ອຍ. f][
ນ້ອຍກວ່າ ຫຼືເທົ່າກັບ]1 ນັບຕັ້ງແຕ່[L. ຍ່ອຍ. sd]
ແມ່ນ 3/2 ເທົ່າຂອງໄລຍະ Stator ຕົນເອງຄວາມຮູ້ສຶກ, ໃນກໍລະນີຂອງການສອດຄ່ອງທີ່ດີທີ່ສຸດກັບ rotor, noleakage [23]. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, weget [[L. ຍ່ອຍ. f]= [3[ມ. ຊຸບ. 2]/2(1 -[[sigma]. ຍ່ອຍ. f])[L. ຍ່ອຍ. sd]]]. (30) ຂ.
Algorithm ກັບຕົວຢ່າງ 1)
ຄວາມຕ້ອງການ: ໂດຍບໍ່ມີການສູນເສຍໂດຍທົ່ວໄປ, ບໍ່ໄດ້ຂຽນຂັ້ນຕອນດຽວກັນອີກເທື່ອຫນຶ່ງໃນການອອກແບບມໍເຕີ synchronous ສະກົດຈິດຖາວອນ, ແລະຄວາມຕ້ອງການດຽວກັນຈະສົມມຸດວ່າແຕກຕ່າງກັນເລັກນ້ອຍ, ໃນຂະນະທີ່ [P. ຍ່ອຍ. o], [ປ. ຍ່ອຍ. iSt]= [ປ. ຍ່ອຍ. i]-[ປ. ຍ່ອຍ. CuRot], [ປ. ຍ່ອຍ. CuRot]ແລະ [ປ. ຍ່ອຍ. f]
ດັ່ງທີ່ກ່ອນ ,[k. ຍ່ອຍ. rl]= 0.
ເລືອກ 2, ໝາຍເຖິງ [ປ. ຍ່ອຍ. i]= 5250W,[ປ. ຍ່ອຍ. ການສູນເສຍ]= 1250W, [ປ. ຍ່ອຍ. CuRot]= 250W, [ກ. ຍ່ອຍ. ml]= 0. 2 ແລະ [eta]=0.
7619 ແມ່ນເຫມາະສົມ.
ໃຫ້ຄວາມຕ້ອງການເພີ່ມເຕີມ [v. ຍ່ອຍ. f]= 24Vand [[sigma]. ຍ່ອຍ. f]= 0. 02. 2)
ການຄຳນວນ: ດຽວນີ້, ຄ່າອື່ນໆທັງໝົດໃນພາກຄຳນວນທີ່ໃຫ້ໄວ້ໃນ PMSMsection ແມ່ນຄືກັນ [[PHI]. ຍ່ອຍ. PM]ເປັນ [Mi. ຍ່ອຍ. f]. ຈາກນັ້ນ, [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](31)[
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](32)
ສໍາລັບກໍລະນີຂອງ rotor cylindrical ([k. sub. dq]= 1), [
Non-reproducible mathematical expressions](33) ແລະໂດຍ (30), [L. ຍ່ອຍ. f]= 154. 5 mH .
ສໍາລັບທີ່ສໍາຄັນ-Case of pole]k. ຍ່ອຍ. dq]= 5/3. [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](34) ແລະໂດຍ (30), [L. ຍ່ອຍ. f]= 130. 5 mH . C.
ຕົວແບບທີ່ໃຊ້ໃນການຈໍາລອງຊຸດພາລາມິເຕີສາມາດນໍາໃຊ້ກັບຮູບແບບໃດກໍ່ຕາມ, ຕົວຢ່າງເຊັ່ນ, ຮູບແບບຕໍ່ໄປນີ້ໃນກອບການອ້າງອີງ synchronous ກັບ stator ປັດຈຸບັນແລະຄວາມໄວ rotor ເປັນຕົວແປລັດໄຟຟ້າ. [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ສາມາດແຜ່ພັນໄດ້](35)
ນີ້ແມ່ນຮູບສັນຍາລັກຂອງສົມຜົນຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຕົວແບບໃນ [24]
, ບ່ອນທີ່ຕົວແປເຊື່ອມຕໍ່ flux ແມ່ນ [
ການສະແດງອອກທາງຄະນິດສາດທີ່ບໍ່ແມ່ນການແຜ່ພັນ](36) ແລະ [[psi]. ຍ່ອຍ. f]
flux ແມ່ເຫຼັກຂອງ rotor winding. VI.
ອີງຕາມໂຫມດມໍເຕີ, ເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າໃນໂຫມດເຄື່ອງກໍາເນີດໄດ້ຖືກດັດແປງ, ແລະພະລັງງານຂາເຂົ້າແລະພະລັງງານຜົນຜະລິດ shaft ຂອງມໍເຕີກາຍເປັນລົບ, ເຊິ່ງຖືກກໍານົດວ່າເປັນລົບ.
ເຖິງແມ່ນວ່າຄ່າລົບຂອງພະລັງງານຜົນຜະລິດ shaft ທີ່ມີຄໍານິຍາມຂອງໂຫມດມໍເຕີແມ່ນພະລັງງານ input shaft ຂອງເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າ, ມູນຄ່າທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງພະລັງງານ input ກັບຄໍານິຍາມຂອງ motor mode ບໍ່ແມ່ນພະລັງງານຜົນຜະລິດຂອງເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າຖ້າຫາກວ່າກະແສກະຕຸ້ນ.
ດັ່ງນັ້ນ, ເມື່ອ algorithm ທີ່ສະເຫນີຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບຮູບແບບເຄື່ອງກໍາເນີດ, ຄ່າລົບຂອງພະລັງງານຜົນຜະລິດທີ່ຕ້ອງການຂອງເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າຈະຖືກເພີ່ມໃສ່ພະລັງງານທີ່ຕື່ນເຕັ້ນແລະໃຊ້ເປັນພະລັງງານ input ໃນ algorithm.
ສໍາລັບຕົວຢ່າງ, ສໍາລັບເຄື່ອງກໍາເນີດ synchronous bypass rotor, ຄວາມຕ້ອງການການອອກແບບແມ່ນ 1300W ຂອງພະລັງງານຂາເຂົ້າທັງຫມົດ shaft, 1000W ຂອງພະລັງງານຜົນຜະລິດ stator motor ສຸດທິແລະ 100W ຂອງແຮງກະຕຸ້ນ (rotor) inputpower.
ດັ່ງນັ້ນພະລັງງານ input ສອງອັນ [P. ຍ່ອຍ. i]= -
ພະລັງງານອອກ: 900WP. ຍ່ອຍ. o]= -
1300 W, ປະສິດທິພາບ (1300)/(-900)= 1.
ເຖິງແມ່ນວ່າປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງປັ່ນໄຟແມ່ນ 444 = 0, 900/1300 ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຄວາມຕ້ອງການຂອງການອອກແບບໃນ algorithm. 692 ຕົວຈິງແລ້ວ. ສໍາລັບ doubly-
ມໍເຕີ, ການປ້ອນຂໍ້ມູນພະລັງງານຂອງ rotor ແມ່ນຍັງຖືວ່າເປັນພະລັງງານກະຕຸ້ນ, ຖ້າພະລັງງານກະຕຸ້ນໃນທາງບວກຖືກສະກັດອອກຈາກ terminal ໄຟຟ້າຂອງ rotor, ພະລັງງານກະຕຸ້ນກໍ່ຈະກາຍເປັນລົບ.
ການອອກແບບຂອງມໍເຕີ induction ຕາມຄວາມຕ້ອງການຂອງໂຫມດເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີສອງມາດຕະການເພີ່ມເຕີມ.
I. ຄ່າເບື້ອງຕົ້ນ cos [[phi]. ຍ່ອຍ. 1]
ຄ່າທາງລົບຕ້ອງຖືກປະຕິບັດ, ຕົວຢ່າງ -0. 7.
ອັນທີສອງ, ບໍ່ຈາກ (13)
ເລື່ອນທາງລົບ ,[tau]. ຍ່ອຍ. r]
ມັນຕ້ອງເປັນການປະຕິເສດຂອງມັນ, ຊຶ່ງຫມາຍຄວາມວ່າ [i. ຍ່ອຍ. sd]= -[i. ຍ່ອຍ. sq]ຖືກນຳໃຊ້. VII.
Transformer ອອກແບບ algorithm ຕົວກໍານົດການຂອງ transformer ໂດຍອີງໃສ່ຄວາມຕ້ອງການ ຕາຕະລາງ XIV ໄດ້ຖືກລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 15 ເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການດ້ານການສຶກສາ.
ຕົວຢ່າງ, ເພື່ອປະເມີນຄວາມສາມາດຂອງນັກຮຽນໃນການເຮັດ algebra vector ໃນຫນຶ່ງການສອບເສັງ, instructor ອາດຕ້ອງການ [[alpha]. ຍ່ອຍ. E[V. ຍ່ອຍ. 2]]
ມຸມບໍ່ສາມາດຖືກລະເລີຍ.
ສູດແລະສັນຍາລັກສ່ວນໃຫຍ່ບໍ່ໄດ້ໃຫ້ຄໍາອະທິບາຍເພາະວ່າພວກມັນດີ - ຮູ້ຈັກ.
ອົງການຈັດຕັ້ງຂອງພວກເຂົາແມ່ນ algorithm.
ສູດການຄິດໄລ່ທີ່ສະເຫນີໃນເອກະສານນີ້ສາມາດຊ່ວຍອອກແບບຈຸດປະສົງການຜະລິດ.
ຕົວຢ່າງຂອງການອອກແບບຫມໍ້ແປງ, ສົມມຸດວ່າ [[ຈຸນລະພາກ]. ຍ່ອຍ. r]= 900, [ຊ. ຊຸບ. 2]
/A = 133, ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ສະນະແມ່ເຫຼັກ B = 1.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ພວກເຂົາເຈົ້າໃຫ້ຄວາມຄິດເຫັນທີ່ຂ້ອນຂ້າງໃກ້ຊິດກ່ຽວກັບການອອກແບບທາງດ້ານຮ່າງກາຍ. VIII.
ສະຫຼຸບງ່າຍ -
ຕົວກໍານົດການແບບຈໍາລອງພື້ນຖານຂອງ DC servo motor, induction motor, PMSMs, WRSMs ແລະ transformer ແມ່ນສະເຫນີໂດຍໃຊ້ສູດແລະສູດການຄິດໄລ່.
ຄວາມຕ້ອງການການອອກແບບສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານ.
ຄວາມຕ້ອງການການອອກແບບອື່ນໆເຊັ່ນ: ອັດຕາສ່ວນການຫັນ, ເວລາຄົງທີ່, ຄ່າສໍາປະສິດການຮົ່ວໄຫຼ, ແລະອື່ນໆ.
ນີ້ແມ່ນງ່າຍດາຍສໍາລັບນັກຄົ້ນຄວ້າທີ່ບໍ່ມີປະສົບການ.
ຊຸດທີ່ໄດ້ຮັບຂອງຕົວກໍານົດການແບບຈໍາລອງຕອບສະຫນອງຢ່າງເຕັມສ່ວນກັບເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບຕົວແບບສົມມຸດຕິຖານ.
ສູດການຄິດໄລ່ເຫຼົ່ານີ້ຍັງໃຊ້ໄດ້ກັບຄວາມຕ້ອງການຂອງໂຫມດເຄື່ອງກໍາເນີດ.
ເຖິງແມ່ນວ່າສູດການຄິດໄລ່ການອອກແບບທີ່ສະເຫນີບໍ່ໄດ້ຜະລິດຕົວກໍານົດການການຜະລິດສ່ວນໃຫຍ່, ພວກມັນຍັງຈະຊ່ວຍກໍານົດພວກມັນຍ້ອນວ່າມູນຄ່າການດໍາເນີນງານທີ່ຕ້ອງການຍັງພົບ.
ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເປັນໄປໄດ້ນີ້, ຕົວຢ່າງຂອງຫມໍ້ແປງໄດ້ຖືກຂະຫຍາຍໄປສູ່ລະດັບນີ້.
ເຖິງແມ່ນວ່າມັນມີຄວາມຫຍຸ້ງຍາກຫຼາຍສໍາລັບມໍເຕີ, ຄວາມຄິດເຫັນໄວກ່ຽວກັບຂະຫນາດທາງດ້ານຮ່າງກາຍສາມາດ inferred ກັບ algorithm ສະເຫນີ. ອ້າງອິງ [1]JA Reyer, PY
Papalambros, \'ການສົມທົບການອອກແບບ ແລະການຄວບຄຸມທີ່ເໝາະສົມກັບການນຳໃຊ້ມໍເຕີ DC\', Journal of Mechanical Design, Vol. 124, ໜ້າ 183-191, ເດືອນມິຖຸນາ 2002. doi:10. 1115/1. 1460904 [2]J. Cros, MT Kakhki, GCR Sincero, CA Martins, P.
Viarouge ໃນວິສະວະກໍາຍານພາຫະນະ, \'ວິທີການອອກແບບຂອງແປງຂະຫນາດນ້ອຍແລະ motor DC brushless \'.
ທີມພິມຈຳໜ່າຍວິທະຍາໄລ, ໜ້າ 207-235,2014. [3]ຄ. -ກ. Lee, H. -S. Choi, \'FEA-
ການອອກແບບທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງມໍເຕີແມ່ເຫຼັກຖາວອນ DC ໂດຍອີງໃສ່ອິນເຕີເນັດແຈກຢາຍ computing13, 284-291, ກັນຍາ 2009. [4]W.
Jazdswiski, \'ການເພີ່ມປະສິດທິພາບຫຼາຍມາດຕະຖານຂອງກະຮອກ
ໂຄງການ IEE B-ການອອກແບບຂອງ cage induction motor
ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກພະລັງງານ, ມ້ວນ. 136, ໜ້າ 299-307, ພະຈິກ 1989. doi:10. 1049/ip-b. 1989. 0039 [5]MO Gulbahce, DA Kocabas, \'
ການອອກແບບເຄື່ອງຈັກ induction rotor ຄວາມໄວສູງດ້ວຍປະສິດທິພາບການປັບປຸງ ແລະຜົນກະທົບປະສົມກົມກຽວ, \'IET Power Application, coil12, pp. 1126-1133, Sept. 2018. doi:10. 1049/iet-epa. 2017. 0675 [6]R. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \'ການເພີ່ມປະສິດທິພາບຂອງມໍເຕີ induction ໂດຍໃຊ້ວິທີທາງພັນທຸກໍາແລະການອອກແບບມໍເຕີ induction ທີ່ດີທີ່ສຸດ GUI ໃນ MATLAB\', ໃນ:. Konkani, R. Bera, S. Paul (eds)
ຄວາມກ້າວຫນ້າໃນລະບົບ, ການຄວບຄຸມ, ແລະອັດຕະໂນມັດ.
ບົດບັນຍາຍກ່ຽວກັບວິສະວະກຳໄຟຟ້າ, Springer, ປະເທດສິງກະໂປ, ສະບັບທີ 442, ໜ້າ. ໑໒໗-໑໓໒, ໒໐໑໘. doi:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7]ມ. Cunkas, R.
Akkaya, \'ສູດການຄິດໄລ່ທາງພັນທຸກໍາປັບປຸງມໍເຕີ induction ແລະປຽບທຽບກັບມໍເຕີທີ່ມີຢູ່ແລ້ວ\', ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງຄະນິດສາດແລະການຄິດໄລ່, Vol. 11, ໜ້າ 193-203, ເດືອນທັນວາ 2006. doi:10.
3390/mca1102093 【8]S. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
ການອອກແບບເຄື່ອງຈັກໄຟຟ້າແບບກົງໄປກົງມາຂອງແມ່ເຫຼັກຖາວອນ synchronous
ຂັບລົດລິຟ \', Int. Conf.
Marseille Electric Machinery Factory, France, P. 2012. 1256-1263. doi:10. 1109/203020Mach.
\'ການອອກແບບ
[9]M. Salmon, AM IEEE, IEEE Energy Conference and Expo
ຂອງມໍເຕີ synchronous IPM winding ສູນກາງສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກທີ່ອ່ອນແອໃນພື້ນທີ່ກ້ວາງ \'(ECCE)
Montreal, ຫນ້າ 2015. 3865-3871 doi: 1109/ECE, 2015, 2015. SY
Jung, \'ການອອກແບບ ແລະການວິເຄາະລັກສະນະຂອງ ISGaccording bypass synchronous motor ອີງຕາມການລວມກັນໃນປະຈຸບັນຂອງພາກສະໜາມ\', Trans.
H. -H. Lee, Q.
Wang, \'ການພັດທະນາ Wulong synchronous motor ສໍາລັບການສົ່ງສາຍແອວ --driven e-
Auxiliary system, \'Magnetic Journal, Volume 118, pp. 487-493, Dec. 2018. doi:10.4283/JMA.48.3 [13] D. Lee, Y. -H. Jeong, S. -Y.
Jung, \'ISG's design with winding rotor synchronous motor and internal magnet synchronous motor\', ການຄ້າໂດຍ Korea Association of Electrical Engineers, Volume 162, pp. 37-42, Jan. do 207.201. 62. 1. 037 [14]F. Meier, S. Meier, J.
Soulard \'Emetor--
ເວັບໄຊການສຶກສາ
ເຄື່ອງມືທີ່ອີງໃສ່ການອອກແບບຖາວອນ
\'Magnet Sync machine\' ໃນ Magnet \' ຂອງ Int Conf.
2008. 4800232 [15]Y. Yang, SM Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A.
Emadi, \'ການອອກແບບ ແລະສົມທຽບຊັ້ນມໍເຕີແມ່ເຫຼັກຖາວອນສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ traction\', ieee trans.6
, Volumppation, 7 ການຂົນສົ່ງ. 2017. doi:10. 1109/TTE.
ຮັບ
ຂັ້ນຕ່ຳທີ່ມີຜົນຕອບ
4316/AECE 2015. 01010 [17]A. Sevinc, \'ບູລິມະສິດຂອງຕົວຄວບຄຸມ
ແລະ ການສົ່ງເສີມຂອງມັນ\', ວາລະສານວິສະວະກຳໄຟຟ້າ ແລະວິທະຍາສາດຄອມພິວເຕີ, ຕຸລະກີ, ສະບັບທີ 21, ໜ້າ 2329-2344, Nov [18]SR Bowes, A. Sevinc, D.
Hollinger, \'ຜູ້ສັງເກດການທໍາມະຊາດແບບໃໝ່ທີ່ໃຊ້ກັບຄວາມໄວ --
IEEE Trans: \'DC servo ແລະ induction motors ທີ່ບໍ່ມີເຊັນເຊີ
ອຸດສາຫະກໍາ, Volume 151, pp. 1025-1032, Oct. 2004. doi:101.30 [19] CB Jacobina, J. Bione Fo, F. Salvadori, AMN Lima, ແລະ L. AS
IEEE-Ribeiro, \'ການຄວບຄຸມມໍເຕີທີ່
ROME, Italy, Page 2000. 1809-1810.i. 882125 [20]K.
ຫັນໜ້າທາງອ້ອມແບບງ່າຍໆ ໂດຍບໍ່ມີການວັດແທກຄວາມໄວ\'IAS Conf. Rec.
, Pittsburgh, PA, United States, Volume 1988. 1, ຫນ້າ 129-136. doi:10. 1109/IAS. 1988. 25052 [21]A. Abid, M. Benhamed, L.
DFIM sensor fails-
Model diagnosis method based on adaptive pim multi-Observer-
Experimental verification, \'Int. J.
Modern Nonlinear Theory and Application4, pp. 161-178, June 2015. doi:10. 4236/ijmnta.
Arroyo, \'ການສ້າງແບບຈໍາລອງແລະການຈໍາລອງລະບົບຂັບຂອງມໍເຕີ synchronous magnet ຖາວອນ\', M. Sc. thesis, Dept. Electrical Eng
University of Puerto Rico, Puerto Rico, 2006. [23]AE Fitzgerald, C. Kingsley, Jr. , SD
Uman people,
New York, ເຄື່ອງຈັກໄຟຟ້າ, ນິວຢອກ. 660-661, 2003. [24]G.
\'ການສ້າງແບບຈໍາລອງຂອງ bypass convex pole synchronous motor and its constant power area converter\' in fririch res EVS\'17, 2000.
Department of Electrical and Electronic Engineering University Kirikkale of Turkey Ata SEVINC. ເປັນ @ atasevinc. 71451
Net numeric object identifier 10. 4316/AECE. 2019.