I.
Исследователи, занимающиеся управлением моделированием электромобилей, обычно нуждаются в наборе соответствующих параметров модели для производства условий эксплуатации в желаемой области.
Поскольку любой набор параметров может быть не разумным, они ищут набор параметров в симуляции, которые принадлежат реальному двигателю, или, по крайней мере, проверенной модели.
Однако то, что они обнаружили, может плохо соответствовать их требованиям.
Кроме того, поскольку в наборе параметров и условий труда может возникнуть ошибка программирования, они могут не заметить исключения из результатов моделирования.
Таким образом, им нужны некоторые алгоритмы проектирования, которые просто дают параметрам модели, которые управляют моделированием в рамках необходимого объема работы.
Существует несколько работ моторного моторного двигателя [1-3]
индукционного двигателя [4-7]
синхронного моторного магнита (PMSM) [8-10]
или вокруг ротора (WRSM) [11-13]
и двух цилиндрических [9], [12] и солиственного полюса [10-11], [13] типов роторов.
Они объяснили хорошие способы найти физическую реализацию и параметры производства и внесли некоторые улучшения;
Тем не менее, они не давали всем параметрам модели, подходящими для моделирования, а иногда даже не давали сопротивлению обмотки.
Awebsite предоставляет несколько компьютерных инструментов для постоянных магнитов (PM)
Car Designer [14].
Он рассчитывает физические параметры, включая большинство параметров, необходимых для онлайн -моделирования простой модели.
Тем не менее, инструменты спрашивают пользователя о некоторых вариантах, которые не известны неопытным пользователям, даже если предоставляются объяснительные изображения.
Кроме того, пользователь не может начать непосредственно с основных требований к таким условиям, как мощность, напряжение, скорость и эффективность.
Следовательно, хотя в дизайне моторики существуют похвальные инструменты и алгоритмы, существующие инструменты и алгоритмы в литературе не подходят для исследователей для быстрого получения простых параметров модели в рамках необходимого объема работы.
Я не хочу расширять список справочника, потому что исследование, объясняющее методы проектирования, подходящие для контроля исследователя в целях симуляции, явно серьезное отсутствие в литературе.
Эта статья помогает исследователям генерировать свои собственные параметры движения на основе ожидаемых условий работы.
Предложенный алгоритм подходит для сервоприводов DC, индукционных двигателей и синхронных двигателей с PM или обмотками роторов выпуклого или цилиндрического типа, а также трансформаторов.
Это еще одна алгоритмы дизайна, основанные на стандартах, которые полностью отличаются от стандартов физического дизайна [15-16],
поскольку он предлагается для целей моделирования и расчета.
Чтобы проиллюстрировать, что этот дизайн также может дать некоторые мнения о значениях параметров производства, включая алгоритм трансформатора.
Хотя большинство формул хороши.
Как мы все знаем, следует подчеркнуть, что вклады не следует недооценивать, и что он маловероятной достигнут набора параметров, которые соответствуют требованиям без выполнения особенно организованных этапов и контрольных предположений.
Мое строгий литературный опрос не привел к поиску алгоритма, который соответствовал основным требованиям рабочей силы, напряжения, напряжения, скорости и эффективности \ »для сервопривода DC, индукции, синхронных двигателей.
В качестве индукционного двигателя и проекции
полярный синхронный двигатель нуждается в подробном алгоритме, который является основным вкладом этой статьи.
Как будет описано, эти алгоритмы также могут использоваться при задании требований режима генератора.
Как предполагалось большинством моделей, здесь игнорируются роли потери ядра, отставание, насыщение и насыщение и арматурацию.
Модель, используемая двигателем переменного тока, основана на 3-фазной [
левой и правой стрелках2фазе (DQ)
преобразования, эквивалентной амплитуде фазовой переменной, в основном используемой в литературе.
Эти алгоритмы основаны на некоторых предпочтениях, так как любой конкретный выбор методов управления и произвольных допущений может быть приоритетом в ходе процесса проектирования для удовлетворения необходимых условий работы.
Для простоты большинство формул алгоритма приведены в таблице.
Затем модели приводятся в парадигме дифференциальных уравнений, которые готовы к моделированию с помощью программы решателя. II
DC Servo Motor Design.
Теория, которая была (T)
производными, изменяется на нулевые, электрические и механические уравнения в устойчивом состоянии [17],
становятся мотор [
неразлучений математических выражений] (1) [
Неизображенные математические выражения] (2)
, если умножены [i. подставка A] и [Омега]
Где параметры 【R. подставка а] и [Л. подставка A]
сопротивление и индуктивность арматуры, [k. подставка b]
- это потенциал обратного или постоянного крутящего момента, [б. подставка f]
это постоянная трения и [J. подставка я] инерция;
И переменные [v. подставка А] и [я. подставка A]
напряжение и ток приложенного обмотки, [омега]
скорость углового ротора в [RAD/S] T. подставка L]
это крутящий момент нагрузки, [с. подставка я] и [П. подставка o]
Входная и выходная мощность, [с. подставка М]
это механическая и электрическая мощность, 【с. подставка Cu] и [P. подставка f]
Это мощность потерь, вызванная сопротивлением обмотки и трения соответственно.
Модель имеет 5 параметров, но 2 из них [L. подставка A] и [J. подставка Я]
, нет никакого влияния в стабильном состоянии.
Кроме того, существует 2 независимых переменных, 【v. подставка а] и [Т. подставка L].
Следовательно, мы можем иметь 5 требований к устойчивому состоянию и 2 требования к переходным процессам, которые представляют собой электрическую и механическую константу времени, определяемая [L. подставка А] и [J. подставка я] соответственно. B.
Алгоритм, и приведите пример алгоритма требований в
I.
таблице
Например, в каждом ([v. Sub. A], [i. Sub. A], [P. sub. I]), ([P. sub. O], [p. Sub. I], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. O], n), ([k. Sub. Ml], [P. sub.], [P. p. F. F. F. F. sub. Sub
.
Если потери основного не игнорируются, она также должна быть вычтена из [P. подставка потеря]
При расчете [P. подставка Cu].
Операционные значения в таблице II и параметры в таблице III представляют собой следующее моделирование сервоприводной модели DC [проверено точно] 17]: [
непроизводимые математические выражения] (3) iii.
Индукционный мотор дизайн.
Ориентированная на поле теорию управления (FOC)
В случае короткого замыкания ротора будет рассмотрено, где вектор связи с магнитным полем ротора и ось D.
Кроме того, минимальный ток RMS статор будет предпочтительнее для равного крутящего момента.
Поскольку все производные становятся нулевыми в устойчивом состоянии, электрическое уравнение [18]
статор и ротор становятся [
неразборчивыми математическими выражениями] (4) [
Непроизводимые математические выражения] (5) где [? ? ] и [[PSI]. подставка r] = [[psi]. подставка rd]+ j [[psi]. подставка rq] = [l. подставка r] [i. подставка R]+[Mi. подставка S]
сложное напряжение статора, ток и магнитный поток и эталонная рама относительно вращения при любой электрической угловой скорости, ротор составляет [[омега]. подставка G]; [Р. подставка S], [L. подставка S], [R. подставка R] и [L. подставка R]
сопротивление и индуктивность статора, а также сопротивление и индуктивность ротора соответственно;
Индуктивность между статором и ротором и [омега]. подставка R]
Это электрическая скорость ротора.
С выбором [[омега]. подставка G] удовлетворительный [[PSI]. подставка RQ]
FOC = 0, от (4)-(5) или [19], мы получаем [[PSI]. подставка rd] = [mi. подставка SD]
в стабильном состоянии. Учитывая [[PSI]. подставка r] = ([L. sub. r]/m) ([[psi]. sub. s]-[sigma] [l. sub. s] [i. sub. s])
значения устойчивого состояния [[[psi]. подставка SQ] = [Sigma] [l. подставка S] [i. подставка SQ]], [[[PSI]. подставка SD] = [l. подставка S] [i. подставка SD]] (6)
реализация, которая [sigma] = 1 -[m. Как дела. 2]/([l. Sub. S] [l. Sub. R])
является коэффициентом утечки. Тогда (4) становится [
непроизводимыми математическими выражениями] (7)
в стабильном состоянии.
Умножьте на обе стороны (3/2) [[i. подставка SD] [i. подставка SQ]]
Слева [
непроизводимые математические выражения] (8) где [P. подставка I]
Входная мощность статора и [P. подставка CUSH]
- это потеря сопротивления статора.
[Выбор]
Непроизводимые математические выражения] (9) Силы [[PSI]. подставка rq] [правая стрелка]
быстро 0 в соответствии с электрической постоянной времени теротора [[тау]. подставка r] = [l. подставка r]/[r. подставка r] и делает (8) [
непроизводимые математические выражения] (10)
Другим произвольным выбором является угол I относительно D-
оси контрольной кадры, не нужно налагать требования к [[PSI]. подставка Rd].
Разумный выбор для этого угла составляет 45 [градусов], т.е. [i. подставка SD] = [i. подставка SD]
максимальный механический и электрический крутящий момент 【T. подставка E]
В какой -то степени [? ? ] С тех пор, как [Т. подставка e]
пропорционально [i. подставка SD] [i. подставка SQ]
из -за выбора 【[PSI]. подставка rq]
= 0, также пусть [[омега]]. подставка G] = [[OMEGA]]. подставка S]
, синхронная скорость в электрическом рад/с.
Другими словами, этот выбор обеспечивает определенную степень [T. подставка e]
получен минимальным уровнем тока среднеквадратичных средств статора. Затем из (9) и (10), [
неразлученные математические выражения] (11)
Где s?
Вы можете видеть из однофазной
эквивалентной схемы индукционного двигателя без потери ядра в устойчивом состоянии, [
непроизводимые математические выражения] (12)
и в соответствии с (9), выбор [i. подставка SD] = [i. подставка SD] происходит, если [[[тау]. подставка r] = [1-S/S [[омега]. подставка r]]] (13)
В правой части эквивалента (11) к (12) и с использованием (13)
мы находим еще одну параметр от значения операции: [
непроизводимые математические выражения] (14)
В алгоритме обозначения индукционного двигателя, коэффициента мощности статора [PHI]. подставка 1]
Поскольку он равен [COS45], это не должно быть стандартным дизайном]
задержка идеализированного индукционного двигателя [20]
, где, если минимальная арендная плата rmscur применяется для требуемого крутящего момента и приблизительно COS45 [поток и сопротивление статора являются нульными значениями]
в большинстве других случаев.
Причина в (6), так как [[PSI]. подставка SQ]/[[PSI]. подставка sd] = [sigma] [
примерно равен] 0, [[PSI]. подставка S]
почти с осью D, [v. подставка S] составляет около 90 [градусов]
до этого, это было около 45 [градусов] впереди [i. подставка S] Когда [я. подставка SD] = [i. подставка кв.].
Точное значение cos [[phi]. подставка 1]
Трудно определить напрямую, но мы можем сделать это через два этапа.
Во -первых, параметры рассчитываются с помощью [арбитража. [PHI]. подставка 1]
Значение составляет 0. 7.
Согласно критериям проектирования в следующем подразделе, ток статора обратно пропорционален COS [PHI]. подставка 1], тогда ([M. sup. 2]/[l. Sub. R])
пропорционально [cos. Как дела. 2] [[PHI]. подставка 1] по (14) и как [? ? ] и [Л. подставка s] = [m. Как дела. 2]/(1 -[Sigma]) [l. подставка r].
Следовательно, напряжение статора от (7)
пропорционально cos [[phi]. подставка 1].
Любой Cos на первом этапе [[PHI]. подставка 1] значение, (7)
требуемое напряжение статора не может быть дано;
Но правильный cos [[phi]. подставка 1]
Затем вы можете найти значение, используя шкалу и снова рассчитать некоторые параметры. B.
Используя пример для удовлетворения требований в таблице IV, алгоритм сначала рассчитывается в таблице V, где тот же символ имеет то же значение, что и в разделе II. Далее, 2-
Вычисление на сцене завершено.
На первом этапе значение времени, представленное символом с верхним пределом, обнаружено с арбитражом, COS [[PHI]. подставка 1] (0.
7, например)
, как показано в таблице 6.
На втором этапе некоторые рабочие значения и параметры точно рассчитываются, как показано в таблице VII для удовлетворения требований.
Как показано в таблице VIII, также можно рассчитать некоторые дополнительные операционные значения. C.
Модели, которые имитируют наборы параметров, могут использоваться с любой формой модели;
Например, расположить дифференциальное уравнение модели в [18],
стать нормальной, (15),
полученная в синхронной опорной рамке
ротора, а ток статора и магнитное поле ротора являются переменными электрическим состоянием. [
Непроизводимые математические выражения] (15)
Кроме того, модель с двумя кормильцами (16)
она также может использоваться с параметрами, найденными алгоритмом;
Тем не менее, рабочая стоимость алгоритма составляет нулевое напряжение ротора [v. подставка Rd], [v. подставка RQ]. Уравнение (16)
Дифференциальное уравнение модели получено в [21]
нормальной форме. [
Непроизводимые математические выражения] (16) d.
Эквивалентная схема и добавленное значение: параметры также могут быть преобразованы в однофазовую
эквивалентную схему (рис. 1),
как показано в таблице 9.
Все эти параметры и условия работы смоделированы (15)
и расчет эквивалентной схемы. IV PMSM Design A.
Теория. Чтобы разработать алгоритм проектирования синхронного мотора с постоянным магнитом, будет рассмотрен направление магнитного поля статора, где компоненты линкера магнитного поля статора выравниваются из оси D
-оси.
Кроме того, минимальный ток RMS статор будет предпочтительным для требуемого крутящего момента.
Уравнение статора] 22]
аналогично индукционному двигателю [[омега]. подставка r] заменен на [[Омега]. подставка г].
Поскольку все производные становятся нулевыми в устойчивом состоянии, уравнение статора становится [
непроизводимыми математическими выражениями] (17), где [
непроизводимые математические выражения] (18) [l. подставка SD] и [L. подставка SQ]-это
синхронная индуктивность D-A-a-Q- Значительная дифференциальная ось
Значение полюсной машины и аналогичных символов аналогичны значению индукционного двигателя.
А затем в балансе [
неразлученные математические выражения] (19)
умножают на обе стороны (3/2) [[i. подставка SD] [i. подставка SQ]]
Входная мощность слева: [
Непроизводимые математические выражения] (20)
Первым термином справа является [P. подставка Cu].
Потому что механический и электрический крутящий момент является [
неразборчивыми математическими выражениями] (21) и [[омега]. подставка mec] = [[омега]. подставка r]/[n. подставка PP]
, сумма двух других терминов на правой стороне (20),
равная механической и электрической мощности ([P. sub. M] = [t. sub. e] [[Omega]. Sub. mec] = [P. sub. O]+ [P. sub. f]).
Чтобы получить самый большой [T. подставка E]
В определенной степени арендная плата rmscur Stator [? ? ]Поколение [? ? ]
Равняется производной [т. подставка e]
о [i. подставка SD]
Чтобы ноль, нам необходимо решить [
нетрапроизводимые математические выражения] (22) для [i. подставка SD]. С использованием [? ? ]
Определяется как отношение крутящего момента к общему [из -за постоянных магнитов] t. подставка E], и [? ? ] в (22), [
нетрапроизводимые математические выражения] (23) [
Неизображенные математические выражения] (24), поскольку [[PHI]. подставка PM]
является определенным параметром, [
непроизводимых математических выражений] (25) [
Непроизводимые математические выражения] (26)
Алгоритм для определения параметров синхронного мотора с постоянным магнитом в соответствии с желаемыми условиями работы очень прост для цилиндрического типа ротора, потому что [k. подставка Tpm] = 1 как [L. подставка SD] = [L. подставка кв.]. Приравнивая [? ? ] с использованием (19) дает [
нетрапроизводимые математические выражения] (27)
Синхронный мотор с постоянным магнитом для цилиндрического ротора.
Однако нелинейное уравнение [к. подставка TPM]
Проблема этих коэффициентов очень сложна и должна быть решена. тип шеста.
Чтобы определить [рекомендуется использовать алгоритм цикла вместо решения этой сложной проблемы] k. подставка TPM].
Алгоритм петли может быть
методом Ньютона-Рампсона, но производная заменяется численным приближением последних двух итераций.
Затем можно определить другие параметры. B.
Используя пример для удовлетворения требований в таблице X, алгоритм сначала рассчитывается в TableXI, где тот же символ имеет то же значение, что и в предыдущих разделах.
Итак, если ротор цилиндрический. эн. [K. подставка dQ]
= 1, другие параметры и некоторые операционные значения показаны в таблице 12.
Для двигателей значимого полюса ([k. sub. dq] [не равняется] 1)
, предлагается следующий алгоритм с циклом: Шаг 1: Назначьте значение e для значения E для | [e. подставка V]
| Абсолютная ошибка [V. подставка S1. Как дела. RMS]
требования, например, [epsilon] = [10. Как дела. -6] v.
Шаг 2: Назначьте предел для | [Delta] [k. подставка TPM]
|, абсолютное изменение] k. подставка TPM]
на шаге, например, [delta] [k. подставка max] = 0. 02.
Шаг 3: запустите следующую операцию в любое время, например, значение [k. подставка Tpm] = 0. 5, [delta] [k. подставка TPM] = 0. 0001, [e. подставка v] = 0. 3v, [e. подставка V. SUP. Старый] = 0.
Шаг 4 из 5 В: Край | [e. подставка V] | > [Эпсилон], Шаг 4. A: [? ? ] Шаг 4. B: Если [? ? ], затем [? ? ] Шаг 4. C: [k. подставка Tpm] = [k. подставка TPM]+ [Delta] [k. подставка TPM], [e. подставка V. SUP. старый] = [e. подставка V] Шаг 4. D: Рассчитайте [i. подставка SD] и [i. подставка SD] из (25) и (26) Шаг 4. E: [? ? ] Шаг 4. G: Рассчитайте [v. подставка SD] и [v. подставка SQ] от (19) Шаг 4. H: [? ? ]
В конце алгоритм генерирует параметры и значения действия в примере в TableXIII.
Они точно подтверждаются путем моделирования C.
моделей, используемых для моделирования наборов параметров, могут использоваться с любой формой модели, например, (28)
в синхронной опорной кадре с током статора и скоростью ротора в качестве переменных электрического состояния.
Дифференциальное уравнение модели получено в [22]
нормальной форме. [
Непроизводимые математические выражения] (28) V. Дизайн WRSM A.
Теория для определения параметров WRSM определенных рабочих значений, такая же, как метод проектирования синхронного двигателя постоянного магнита, который заменяет [P. подставка Cu] и [[phi]. подставка PM] с [P. подставка CUSH] и [MI. подставка f]
Где они 【i. подставка f]
- ток ротора, m - индуктивность между статором и ротором. Точно так же [P. подставка я] в [I. подставка S1. Как дела. RMS] и [t. подставка e]
формула заменяется только входной мощностью статора [P. подставка IST] = [P. подставка я]-[с. подставка Курот].
Кроме того, любые два ожидания в отношении данного [v. подставка f], [i. подставка f] и [k. подставка rl] = [с. подставка Курот]/[с. подставка потеря];
Третий находится в их стационарных отношениях, v. подставка f] = [R. подставка f] [i. подставка f], где [v. подставка f] и [Р. подставка f]
это напряжение и сопротивление ротора.
Определить индуктивность ротора [L. подставка F]
, дополнительные требования для измерения тока между фазой статора и обмоткой ротора [[Sigma]. подставка f] = 1 -[3 [м. Как дела. 2]/2 [l. подставка SD] [l. подставка f]]] (29)
Это измерение немного сложнее, чем обычная эффективность утечки из -за известной ротора, но все же соответствует 0 [
меньшим или равным] [[Sigma]. подставка f] [
меньше или равен] 1, поскольку [l. подставка SD]
в 3/2 раза превышает самосовершенствование фазы статора, в случае оптимального выравнивания с ротором, Noleakage [23]. Тогда Weget [[L. подставка f] = [3 [м. Как дела. 2]/2 (1 -[[Sigma]. Sub. F]) [l. подставка SD]]]. (30) б.
Алгоритм с примером 1)
Требования: без потери обобщения, не пишите те же шаги снова, как в конструкции синхронного двигателя с постоянным магнитом, и предполагаются, что те же требования немного отличаются, в то время как [P. подставка О], [П. подставка IST] = [P. подставка я]-[с. подставка Курот], [П. подставка Курот] и [П. подставка f],
как и прежде, [k. подставка rl] = 0.
Выберите 2, значение [P. подставка i] = 5250W, [с. подставка потеря] = 1250 Вт, [П. подставка Курот] = 250 Вт, [k. подставка ml] = 0. 2 и [eta] = 0.
7619 идеально.
Пусть дополнительная необходимость будет [v. подставка f] = 24vand [[Sigma]. подставка f] = 0. 02. 2)
Расчет: теперь все остальные значения в разделе расчета, приведенные в PMSMSection, одинаковы [[PHI]. подставка PM] как [Mi. подставка f]. Затем, [
нетрапроизводимые математические выражения] (31) [
Неипродуктивные математические выражения] (32)
Для цилиндрического случая ротора ([k. Sub. Dq] = 1), [
нерепроизводимые математические выражения] (33) и (30), [L. подставка f] = 154. 5 мх.
Для значительного полюса] k. подставка DQ] = 5/3. [
Непроизводимые математические выражения] (34) и по (30), [L. подставка f] = 130. 5 мх. C.
Модели, используемые для моделирования наборов параметров, могут использоваться с любой формой модели, например, следующими моделями в синхронной опорной кадре с током статора и скоростью ротора в качестве переменных электрического состояния. [
Непроизводимые математические выражения] (35)
Это парадигма дифференциального уравнения модели в [24]
, где переменная канала потока является [
непроизводимыми математическими выражениями] (36) и [[PSI]. подставка f]
магнитный поток обмотки ротора. VI
Согласно режиму двигателя, генератор в режиме генератора изменяется, а входная мощность и выходная мощность вала двигателя становятся отрицательными, что определяется как отрицательный.
Хотя отрицательное значение выходной мощности вала с определением режима двигателя является входной мощностью вала генератора, относительное значение входной мощности в определение режима двигателя не является выходной мощностью генератора, если применяется ток возбуждения.
Следовательно, когда предлагаемый алгоритм используется для режима генератора, отрицательное значение желаемой выходной мощности генератора добавляется к мощности возбуждения и используется в качестве входной мощности в алгоритме.
Например, для синхронного генератора обходного ротора требование проектирования составляет 1300 Вт от общей входной мощности вала, 1000 Вт выходной мощности чистого статора двигателя и 100 Вт входной мощности возбуждения (ротор).
Итак, любая двух входная мощность [P. подставка i] = -
Выходная мощность: 900 Вт. подставка o] = -
1300 Вт, эффективность (1300)/( - 900) = 1.
Хотя эффективность генератора составляет 444 = 0, 900/1300 используется в качестве требования к дизайну в алгоритме. 692 на самом деле. Для вдвойне
двигателя вход мощности ротора также считается мощностью возбуждения, если мощность положительного возбуждения извлекается из электрического терминала ротора, мощность возбуждения также станет отрицательной.
Конструкция индукционного двигателя в соответствии с требованиями режима генератора требует двух дополнительных мер.
I. Начальное значение COS [[PHI]. подставка 1]
Негативные значения должны быть приняты, например-0. 7.
Во -вторых, не из (13)
отрицательного скольжения, [[тау]. подставка R]
это должно быть отрицанием этого, что означает [i. подставка sd] = -[i. подставка SQ] применяется. VII.
Дизайн трансформатора Алгоритм параметров трансформатора на основе таблицы спроса xiv перечислен в таблице 15 для удовлетворения потребностей в образовании.
Например, чтобы оценить способность студента делать векторную алгебру в одном экзамене, инструктор может пожелать [[Альфа]. подставка E [v. подставка 2]]
Угол не может быть проигнорирован.
Большинство формул и символов не дают объяснения, потому что они хороши -известны.
Их организация - алгоритм.
Алгоритм, предложенный в этой статье, может помочь спроектировать производственные цели.
Пример дизайна трансформатора, предполагая [[микро]. подставка r] = 900, [h. Как дела. 2]
/A = 133, плотность магнитного потока B = 1.
Однако они дают довольно близкое мнение о физическом дизайне. VIII.
Легкий вывод к
базовым параметрам модели сервопривода DC, индукционного двигателя, PMSM, WRSMS и трансформатора предлагаются с использованием формул и алгоритмов.
Требования к проектированию в основном являются рабочими условиями.
Другие требования к дизайну, такие как коэффициент поворота, постоянная времени, коэффициент утечки и т. Д.
Это просто для неопытного исследователя.
Полученный набор параметров модели полностью соответствует условиям работы, необходимым для предполагаемой модели.
Эти алгоритмы также применимы к потребностям режимов генератора.
Хотя предлагаемые алгоритмы проектирования не производят большинство параметров производства, они также помогут определить их, поскольку также найдены требуемые рабочие значения.
Чтобы проиллюстрировать эту возможность, пример трансформатора был распространен до этого уровня.
Даже если это сложнее для двигателя, быстрое мнение о физическом размере может быть выведено с предложенным алгоритмом. Список литературы [1] Ja Reyer, Py
Papalambros, \ «Объединение оптимизированного проектирования и управления с применением DC Motors \», Journal of Mechanical Design, vol. 124, с. 183-191, июнь 2002 г. DOI: 10. 1115/1. 1460904 [2] J. Cros, Mt Kakhki, GCR Sincero, CA Martins, P.
Viarouge в машиностроении транспортных средств, «метод проектирования небольших кистей и бесщеточного двигателя постоянного тока \».
Колледж издательской команды, с. 207-235,2014. [3] c. -G. Ли, Х. -С. Choi, \ «
Оптимальная конструкция постоянного магнитного двигателя DC на основе интернет-распределенных вычислений13, 284-291, сентябрь 2009 г. [4] w.
Jazdswiski, \», многосторонняя оптимизация Squirrels
IEE Program B-Design приложения для индукционной мощности Cage Motor
Power. 136, с. 299-307, ноябрь 1989 г. DOI: 10. 1049/IP-B. 1989. 0039 [5] MO Gulbahce, Da Kocabas, \ «Высокоскоростной
конструкцию индукционного моторного моторного моторного ротора с повышенной эффективностью и сниженным гармоническим эффектом, \» IET Power Application, COIL12, с. 1126-1133, сентябрь. 2018. DOI: 10. 1049/IET-EPA. 2017. 0675 [6] р. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \ «Оптимизация индукционных двигателей с использованием генетического алгоритма и оптимального индукционного моторного дизайна Gui в Matlab \», в:. Konkani, R. Bera, S. Paul (Eds).
Достижения в системах, управлении и автоматизации.
Примечания лекции по электротехнике, Springer, Сингапур, том 442, Page. 127-132, 2018. DOI: 10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7] m. Cunkas, R.
Akkaya, \ «Генетический алгоритм оптимизирует индукционные двигатели и сравнивает их с существующими двигателями \», применение математики и расчетов, Vol. 11, с. 193-203, декабрь 2006 г. DOI: 10.
3390/MCA1102093 【8] с. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
прямолинейного электрического стали-синхронного моторного моторного
.
Дизайн
двигателя Аспекты \ 'Force Lefik: Int. J.
Для расчета и математики в электрической и электронном инженерии., Vol. 34 pp. 561-572,2015. Doi: 10. 1108/Compel-08-2014-0196
. weak applications in wide fields \'(ECCE)
Montreal, page 2015. 3865-3871. doi:10. 1109/ECCE. 2015. 7310206 [11]SJ Kwon, D. Lee, and SY
Jung, \'Design and characteristic analysis of ISGaccording bypass synchronous motor according to field current combination\', Trans.
Korea Institute of Electrical Engineers, Volume 162, стр. 1228-1233, сентябрь
2013
г. DOI: 10
. DOI
:
10
.
4800232 [15
Y.
] 261497
[
]
H.
16 Продвижение \ ', Журнал электротехники и компьютерных наук, Турция, том 21, с. 2329-2344, ноябрь 2013. DOI: 10. 3906/ELK-11109-61 [18] SR Bowes, A. Sevinc, D.
, \' Новый натуральный наблюдатель, применяемый к скорости
.
Hollinger Стр. 1025-1032, октябрь 2004 г. DOI:
.
10 .
1809-1813 Репутатор
, Питтсбург, Пенсильвания, Соединенные Штаты, том 1988. 1, с. 129-136. doi: 10. 1109/IAS. 1988. 25052 [21] а. Abid, M. Benhamed, L.
DFIM Датчиков сбоев-
метод диагностики моделей, основанный на адаптивной многообогативной
экспериментальной проверке
Современная нелинейная теория и Application4, стр. 161-178, июнь 2015 года. Doi: 10. 4236/IJMNTA. 2015.
PIM, \ ' Int. J. Синхронный мотор \ ', M. Sc. Тезис, Департамент Electrical Eng.
Университет Пуэрто-Рико, Пуэрто-Рико, 2006. [23] Ae Fitzgerald, C. Kingsley, Jr., Sd
Uman People, Electric Machinery. New York, USA
NY: McGraw-Hill, стр. 660-661, 2003.
, Синхронный мотор и его постоянный преобразователь области власти \ 'В Fririch Res evs \' 17, 2000.
Департамент электротехники и электронного инженерия Кириккале Турция Турция Ата Севинк. как @ atasevinc. 71451
Чистый числовой идентификатор объекта 10. 4316/aece. 2019.