I.
Исследователям, занимающимся моделированием управления электромобилями, обычно необходим набор соответствующих параметров модели для создания условий эксплуатации на желаемой территории.
Поскольку любой набор параметров может оказаться неприемлемым, в моделировании ищут набор параметров, принадлежащих реальному двигателю или, по крайней мере, проверенной модели.
Однако то, что они обнаружили, может не вполне соответствовать их требованиям.
Кроме того, поскольку в наборе параметров и рабочих условиях может быть ошибка программирования, они могут не заметить исключения из результатов моделирования.
Поэтому им нужны некоторые алгоритмы проектирования, которые просто задают параметры модели, управляющие моделированием в рамках требуемого объема работ.
Существует несколько работ по конструкции двигателя постоянного тока [1-3]
Асинхронный двигатель [4-7]
Синхронный двигатель с постоянными магнитами (PMSM) [8-10]
, Или вокруг ротора (WRSM) [11-13]
, И два цилиндрических [9], [12] и явнополюсных [10-11], [13] типов роторов.
Они объяснили хорошие способы определения физической реализации и производственных параметров и внесли некоторые улучшения;
Однако они не дали всех параметров модели, пригодных для моделирования, а иногда даже не указали сопротивление обмоток.
На веб-сайте представлены некоторые вычислительные инструменты для
проектировщиков автомобилей с постоянными магнитами (ПМ) [14].
Он рассчитывает физические параметры, включая большинство параметров, необходимых для онлайн-моделирования простой модели.
Однако инструменты запрашивают у пользователя некоторые параметры, которые неизвестны неопытным пользователям, даже если предоставляются поясняющие изображения.
Кроме того, пользователь не может исходить непосредственно из основных требований к условиям эксплуатации, таких как мощность, напряжение, скорость и эффективность.
Таким образом, хотя в проектировании двигателей существуют заслуживающие похвалы инструменты и алгоритмы, существующие в литературе инструменты и алгоритмы не подходят исследователям для быстрого получения простых параметров модели в рамках требуемого объема работ.
Я не хочу расширять список литературы, поскольку исследование, объясняющее методы проектирования, подходящие для исследователя, контролирующего цели моделирования, явно является серьезным недостатком в литературе.
Эта статья помогает исследователям генерировать собственные параметры движения на основе ожидаемых условий эксплуатации.
Предложенный алгоритм подходит для серводвигателей постоянного тока, асинхронных двигателей и синхронных двигателей с постоянными магнитами или обмотками роторов выпуклого или цилиндрического типа, а также трансформаторов.
Это другие алгоритмы проектирования, основанные на стандартах, которые полностью отличаются от стандартов физического проектирования [15-16],
поскольку они предлагаются для целей моделирования и расчета.
Чтобы проиллюстрировать, что эта конструкция также может дать некоторые мнения о значениях производственных параметров, включая алгоритм трансформатора.
Хотя большинство формул хороши.
Как мы все знаем, следует подчеркнуть, что вклад не следует недооценивать и что достижение набора параметров, отвечающих требованиям, весьма маловероятно без выполнения специально организованных шагов и контроля предположений.
Мой тщательный обзор литературы не привел к поиску алгоритма, который отвечал бы основным требованиям «рабочей мощности, напряжения, скорости и эффективности» для сервоприводов постоянного тока, асинхронных и синхронных двигателей.
Как асинхронный двигатель и проекция.
Полярный синхронный двигатель нуждается в подробном алгоритме, который является основным вкладом этой статьи.
Как будет описано, эти алгоритмы также можно использовать, если заданы требования режима генератора.
Как предполагается в большинстве моделей, роли потерь в сердечнике, задержки, насыщения и якоря здесь игнорируются.
Модель, используемая двигателем переменного тока, основана на трехфазном [
Стрелки влево и вправо, 2 фазы (dq)
Преобразование, эквивалентное амплитуде фазовой переменной, которая в основном используется в литературе.
Эти алгоритмы основаны на некоторых предпочтениях, поскольку любой конкретный выбор методов управления и произвольные допущения могут быть расставлены по приоритетам в процессе проектирования для обеспечения требуемых условий эксплуатации.
Для простоты большинство формул алгоритма приведены в таблице.
Затем модели задаются в парадигме дифференциальных уравнений, которые готовы к моделированию с помощью решающей программы. II.
Конструкция серводвигателя постоянного тока.
Теория, которая была (t)
Производные изменяются до нуля, электрические и механические уравнения находятся в установившемся состоянии [17]
Станьте двигателем [
Невоспроизводимые математические выражения] (1) [
Невоспроизводимые математические выражения] (2)
Если умножить [т. суб. a] и [omega]
Где находятся параметры 【R. суб. а] и [Л. суб. а]
Сопротивление и индуктивность якоря, [К. суб. b]
Является ли обратный потенциал или константа крутящего момента, [B. суб. f]
— константа трения и [J. суб. i] — инерция;
И переменные [т. суб. а] и [я. суб. a]
Напряжение и ток приложенной обмотки, [омега]
Угловая скорость ротора в [Рад/с]Т. суб. L]
Это момент нагрузки, [P. суб. я] и [П. суб. о]
Входная и выходная мощность, [П. суб. м]
Это механическая и электрическая энергия,【П. суб. Cu] и [П. суб. f]
Это мощность потерь, вызванная сопротивлением обмотки и трением соответственно.
Модель имеет 5 параметров, но 2 из них [Л. суб. а] и [Дж. суб. i]
, В стабильном состоянии воздействия нет.
Кроме того, имеются 2 независимые переменные 【v. суб. а] и [Т. суб. Л].
Следовательно, мы можем иметь 5 требований для устойчивого состояния и 2 требования для переходного процесса, который представляет собой определенную электрическую и механическую постоянную времени [L. суб. а] и [Дж. суб. я] соответственно. Б.
Алгоритм, и приведите пример алгоритма требований в таблице I.
В-третьих, большинство из них основаны на схеме силового элемента (1)-(2)
. По некоторым другим требованиям ее можно просто модифицировать.
Например, в каждом ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. o], [P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. loss], [P. sub. f]), ([R. sub. a], [L. sub. a], [[tau]. sub. elc]) и ([B. sub. f], [J. sub. i], [[tau]. sub. mec])
Тройной, если два других идентифицированы, третий можно легко найти из простой связи между ними.
Если потери в сердечнике не игнорируются, их также необходимо вычесть из [P. суб. убыток]
При расчете [П. суб. Си].
Рабочие значения в таблице II и параметры в таблице iii представляют собой следующее моделирование модели серводвигателя постоянного тока [точно проверено]17]: [
Невоспроизводимые математические выражения](3)III.
Проектирование асинхронного двигателя.
Теория полеориентированного управления (FOC)
В случае короткого замыкания ротора будет рассматриваться, где вектор магнитного поля ротора связан с осью d.
Кроме того, минимальный среднеквадратичный ток статора будет предпочтительным для равного крутящего момента.
Поскольку все производные в установившемся состоянии становятся равными нулю, электрическое уравнение [18]
Статор и ротор становится [
Невоспроизводимые математические выражения](4)[
Невоспроизводимые математические выражения](5)где [? ? ] и [[psi]. суб. r]= [[psi]. суб. rd]+ j[[psi]. суб. rq]=[Л. суб. р] [я. суб. р]+[Ми. суб. s]
Комплексное напряжение статора, ток и магнитный поток, а также система отсчета относительно вращения с любой электрической угловой скоростью, ротор равен [[омега]. суб. г]; [Р. суб. с], [Л. суб. с], [Р. суб. р] и [Л. суб. r]
Сопротивление и индуктивность статора, а также сопротивление и индуктивность ротора соответственно;
Индуктивность между статором и ротором и [[омега]. суб. r]
Это электрическая скорость ротора.
С выбором [[омега]. суб. g]удовлетворяющее [[psi]. суб. rq]
FOC = 0, из (4)-(5) или [19] получаем [[psi]. суб. rd]=[Ми. суб. сд]
В стабильном состоянии. Учитывая [[psi]. суб. r]= ([L. sub. r]/M )([[psi]. sub. s]-[sigma][L. sub. s][i. sub. s])
Значение устойчивого состояния [[[psi]. суб. кв]=[сигма][Л. суб. с] [и. суб. кв.]], [[[psi]. суб. сд]=[Л. суб. с] [и. суб. sd]](6)
Реализация, у которой [сигма]= 1 -[М. Как дела. 2]/([L.sub.s][L.sub.r])
— коэффициент утечки. Тогда (4)переходит в [
Невоспроизводимые математические выражения](7)
В устойчивое состояние.
Умножьте на обе части (3/2)[[i. суб. сд] [т. суб. sq]]
Слева [
Невоспроизводимые математические выражения](8)где [П. суб. i]
Входная мощность статора и [P. суб. CuSt]
— потеря сопротивления статора.
[Выбор]
Невоспроизводимые математические выражения](9)силы [[psi]. суб. rq][стрелка вправо]
Быстрый 0 в соответствии с электрической постоянной времени ротора [[tau]. суб. р]=[Л. суб. р]/[Р. суб. r] и делает (8)[
Невоспроизводимые математические выражения](10)
Другой произвольный выбор — это угол I относительно d-
Ось системы отсчета, нет необходимости налагать требования на [[psi]. суб. рд].
Разумный выбор для этого угла составляет 45 [градусов], т.е. суб. сд]= [т. суб. sd]
Максимальный механический и электрический крутящий момент 【T. суб. е]
В некоторой степени [? ? ] поскольку [Т. суб. д)
Пропорциональный [т.е. суб. сд] [т. суб. sq]
Из-за выбора 【[psi]. суб. rq]
= 0, пусть также [[omega]]. суб. г]= [[омега]]. суб. с]
, Синхронная скорость в электрических рад/с.
Другими словами, этот выбор обеспечивает определенную степень [Т. суб. e]
Получается по минимальному уровню действующего тока статора. Тогда из (9) и (10) [
Невоспроизводимые математические выражения](11)
Где находится S? Из
можно увидеть , [
однофазной эквивалентной схемы асинхронного двигателя без потерь в сердечнике в установившемся режиме
Невоспроизводимые математические выражения] (12).
И согласно (9), выбор [i. суб. сд]= [т. суб. sd]происходит, если [[[tau]. суб. r]= [1-s/s[[омега]. суб. r]]](13)
В правой части эквивалента (11) эквиваленту (12) и использованию (13)
мы находим еще одну зависимость параметров от рабочего значения: [
Невоспроизводимые математические выражения](14)
В алгоритме проектирования асинхронного двигателя коэффициент мощности статора[phi]. суб. 1]
Поскольку он равен [cos45], он не должен быть стандартным расчетным градусом]
Задержка идеализированного асинхронного двигателя [20]
Где, если минимальная среднеквадратическая рента статора применяется для требуемого крутящего момента и приблизительно cos45 [, поток и сопротивление статора равны нулю]
В большинстве других случаев.
Причина в (6), поскольку [[psi]. суб. кв]/[[psi]. суб. sd]= [сигма][
Примерно равно]0,[[psi]. суб. s]
Почти с осью d, [v. суб. s] составляет около 90 [градусов].
До этого оно было примерно на 45 [градусов] впереди [i. суб. s], когда [т. суб. сд]= [т. суб. кв].
Точное значение Cos [[phi]. суб. 1]
Это сложно определить напрямую, но мы можем сделать это в два этапа.
Сначала параметры рассчитываются с помощью [arbitration. [фи]. суб. 1]
Значение равно 0. 7.
Согласно критериям проектирования, описанным в следующем подразделе, ток статора обратно пропорционален cos [[phi]. суб. 1], затем ([M. sub. 2]/[L. sub. r])
Пропорциональный [cos. Как дела. 2][[фи]. суб. 1] по (14), а также [? ? ] и [Л. суб. с]=[М. Как дела. 2]/(1 -[сигма])[Л. суб. р].
Следовательно, напряжение статора из (7)
пропорционально cos[[phi]. суб. 1].
Любой cos на первом этапе [[phi]. суб. 1]значение, (7)
Требуемое напряжение статора может не указываться;
Но правильный cos [[phi]. суб. 1]
Затем вы можете найти значение, используя шкалу, и соответствующим образом снова рассчитать некоторые параметры. B.
Используя пример, отвечающий требованиям таблицы IV, алгоритм сначала рассчитывается в таблице v, где тот же символ имеет то же значение, что определено в разделе II. Далее, 2-
этап расчета завершен.
На первом этапе значение времени, представленное символом с верхним пределом, находится с помощью арбитража cos [[phi]. суб. 1] (
например, 0,7).
Как показано в Таблице 6.
На втором этапе некоторые рабочие значения и параметры точно рассчитываются, как показано в Таблице VII, для удовлетворения требований.
Как показано в Таблице VIII, также можно рассчитать некоторые дополнительные рабочие значения. C.
Модели, моделирующие наборы параметров, можно использовать с любой формой модели;
Например, составьте дифференциальное уравнение модели в [18]
Стать нормальным , (15)
Получено в синхронной системе отсчета.
Ротор, ток статора и магнитное поле ротора являются переменными электрического состояния. [
Невоспроизводимые математические выражения] (15)
Кроме того, модель двигателя с двойным питанием (16)
Ее также можно использовать с параметрами, найденными алгоритмом;
Однако рабочим значением алгоритма является нулевое напряжение ротора [т. суб. р-д], [т. суб. рк]. Уравнение (16)
Дифференциальное уравнение модели получено в [21]
Нормальная форма. [
Невоспроизводимые математические выражения](16)D.
Эквивалентная схема и добавленная стоимость: параметры также могут быть преобразованы в однофазную
эквивалентную схему (рис. 1)
, как показано в таблице 9.
Все эти параметры и условия эксплуатации моделируются (15)
и производится расчет эквивалентной схемы. IV. ПРОЕКТИРОВАНИЕ PMSM A.
Теория. Для разработки алгоритма проектирования синхронного двигателя с постоянными магнитами будет учитываться направление магнитного поля статора, где компоненты линкера магнитного поля статора происходят от источника постоянного магнита ([[PHI]. sub. PM])
Выровнены по оси d.
Кроме того, минимальный среднеквадратичный ток статора будет предпочтительным для требуемого крутящего момента.
Уравнение статора]22]
Аналогично асинхронному двигателю [[омега]. суб. r] заменено на [[omega]. суб. г].
Поскольку в установившемся состоянии все производные равны нулю, уравнение статора принимает вид [
Невоспроизводимые математические выражения] (17) где [
Невоспроизводимые математические выражения] (18) [Л. суб. сд] и [Л. суб. sq]are d- и q-
Синхронная индуктивность со значительными различиями по осям.
Значение полюсной машины и подобных символов аналогично значению асинхронного двигателя.
А затем в балансе ,[
Невоспроизводимые математические выражения](19)
Умножить на обе части (3/2)[[i. суб. сд] [т. суб. sq]]
Входная мощность слева :[
Невоспроизводимые математические выражения](20)
Первый член справа — [P. суб. Си].
Потому что механический и электрический крутящий момент — это [
Невоспроизводимые математические выражения](21)и [[омега]. суб. mec]=[[омега]. суб. р]/[сущ. суб. pp]
, Сумма двух других членов в правой части (20)
Равна механической и электрической мощности ([P. sub. m]=[T. sub. e][[omega]. sub. mec] = [P. sub. o]+ [P. sub. f]).
Чтобы получить самый большой [Т. суб. e]
В определенной степени аренда статора rmscur [? ? ]Поколение [? ? ]
Равна производной [Т. суб. е]
О [и. суб. sd]
До нуля нам нужно решить [
Невоспроизводимые математические выражения](22) для [т. суб. сд]. С использованием [? ? ]
Определяется как отношение крутящего момента к общему [за счет постоянных магнитов]T. суб. е] и [? ? ]в (22), [
Невоспроизводимые математические выражения](23)[
Невоспроизводимые математические выражения](24)Поскольку [[PHI]. суб. PM]
— это определенный параметр,[
Невоспроизводимые математические выражения](25)[
Невоспроизводимые математические выражения](26)
Алгоритм определения параметров синхронного двигателя с постоянными магнитами в соответствии с желаемыми условиями эксплуатации очень прост для цилиндрического типа ротора, поскольку [k. суб. TPM]=1 как [L. суб. сд]= [Л. суб. кв]. Приравнивание[? ? ]с помощью (19) дает [
Невоспроизводимые математические выражения](27)
Синхронный двигатель с постоянными магнитами для цилиндрического ротора.
Однако нелинейное уравнение [к. суб. TPM]
Проблема этих коэффициентов очень сложна и требует решения. тип столба.
Для определения [вместо решения этой сложной задачи рекомендуется использовать циклический алгоритм]k. суб. ТПМ].
Алгоритм цикла может представлять собой
метод Ньютона-Рэмпсона, но производная заменяется численной аппроксимацией последних двух итераций.
Затем можно определить другие параметры. B.
Используя пример, отвечающий требованиям таблицы X, алгоритм сначала рассчитывается в таблице XI, где тот же символ имеет то же значение, что определено в предыдущих разделах.
Итак, если ротор цилиндрический. е. [к. суб. dq]
= 1, другие параметры и некоторые рабочие значения показаны в Таблице 12.
Для двигателей со значительными полюсами ([k. sub. dq][не равно]1)
предлагается следующий алгоритм с циклом: Шаг 1: присвойте значение остановки e для | [э. суб. v]
| Абсолютная ошибка [В. суб. с1. Как дела. rms]
Требования, например [epsilon]= [10. Как дела. -6]В.
Шаг 2: установите лимит для | [ДЕЛЬТА][к. суб. TPM]
|, Абсолютное изменение]k. суб. TPM]
На шаге, например [DELTA][k. суб. max]= 0. 02.
Шаг 3: запустите следующую операцию в любое время, например, значение [k. суб. TPM]= 0,5, [DELTA][k. суб. TPM]= 0.0001, [e. суб. v]= 0,3В,[э. суб. В. суп. old]= 0.
Шаг 4 из 5 В: край | [э. суб. В]| > [эпсилон], Шаг 4. a:[? ? ]Шаг 4. б: Если [? ? ], затем [? ? ]Шаг 4. в: [к. суб. ТРМ]= [к. суб. ТРМ]+ [ДЕЛЬТА][к. суб. ТРМ],[e. суб. В. суп. старый]= [e. суб. V]Шаг 4. d: Рассчитайте [i. суб. сд] и [я. суб. sd] из (25) и (26) Шаг 4. e: [? ? ]Шаг 4. g: Вычислите [v. суб. сд] и [т. суб. sq]из (19)Шаг 4. h: [? ? ]
В конце алгоритм генерирует параметры и значения действий, как показано в примере в Таблице XIII.
Они точно проверяются путем моделирования C.
Модели, используемые для моделирования наборов параметров, могут использоваться с любой формой модели, например, (28)
В синхронной системе отсчета с током статора и скоростью ротора в качестве переменных электрического состояния.
Дифференциальное уравнение модели получено в [22]
Нормальная форма. [
Невоспроизводимые математические выражения](28)В. ПРОЕКТИРОВАНИЕ WRSM A.
Теория определения параметров WRSM определенных рабочих значений, такая же, как метод проектирования синхронного двигателя с постоянными магнитами, который заменяет [П. суб. Cu] и [[PHI]. суб. ПМ] с [П. суб. CuSt] и [Mi. суб. f]
Где они 【i. суб. f]
— ток ротора, M — индуктивность между статором и ротором. Аналогично [П. суб. я] в [И. суб. с1. Как дела. среднеквадратичное значение] и [Т. суб. д]
В формуле заменяется только входная мощность статора [П. суб. iSt]= [П. суб. я]-[П. суб. КуРот].
Кроме того, любые два ожидания для данного [т. суб. е], [т. суб. е] и [к. суб. рл]=[П. суб. КуРот]/[П. суб. потеря];
Третий находится в их устойчивых отношениях, ст. суб. е]= [Р. суб. е][и. суб. е], где [ст. суб. е] и [Р. суб. f]
Это напряжение и сопротивление ротора.
Определить индуктивность ротора [Л. суб. f]
, Дополнительные требования к измерению тока между фазой статора и обмоткой ротора[[sigma]. суб. f]= 1 -[3[М. Как дела. 2]/2[л. суб. сд][Л. суб. f]]](29)
Это измерение немного более сложное, чем обычное измерение эффективности утечки из-за особенностей ротора, но все же соответствует 0 [
Меньше или равно][[сигма]. суб. f][
Меньше или равно]1, поскольку [L. суб. sd]
В 3/2 раза превышает самочувствие фазы статора, в случае оптимального выравнивания с ротором, без утечек [23]. Тогда мы получим [[Л. суб. f]= [3[М. Как дела. 2]/2(1 -[[сигма]. под. f])[L. суб. сд]]]. (30)Б.
Алгоритм с примером 1)
Требования: не теряя обобщения, не записывайте заново те же этапы, что и в конструкции синхронного двигателя на постоянных магнитах, причем те же требования будут считаться несколько иными, при этом [П. суб. о], [П. суб. iSt]= [П. суб. я]-[П. суб. КуРот], [П. суб. КуРот] и [П. суб. е]
Как и прежде, [к. суб. rl]= 0.
Выберите 2, что означает [P. суб. i]= 5250Вт,[П. суб. потери]= 1250 Вт, [П. суб. CuRot]= 250 Вт, [к. суб. ml]= 0,2 и [эта]=0.
7619 идеален.
Пусть дополнительная потребность будет [ст. суб. f]= 24Vи [[сигма]. суб. f]= 0. 02. 2)
Расчет: теперь все остальные значения в разделе расчета, приведенном в разделе PMSM, одинаковы [[PHI]. суб. ПМ] как [Ми. суб. е]. Тогда [
Невоспроизводимые математические выражения] (31) [
Невоспроизводимые математические выражения] (32)
Для случая цилиндрического ротора ([k. sub. dq] = 1), [
Невоспроизводимые математические выражения] (33) и согласно (30), [L. суб. f]= 154,5 мГн.
Для значительного случая полюса k. суб. dq]= 5/3. [
Невоспроизводимые математические выражения](34) и по (30), [Л. суб. f]= 130,5 мГн. C.
Модели, используемые для моделирования наборов параметров, могут использоваться с любой формой модели, например, следующие модели в синхронной системе отсчета с током статора и скоростью ротора в качестве переменных электрического состояния. [
Невоспроизводимые математические выражения] (35)
Это парадигма модельного дифференциального уравнения в [24]
, где переменная магнитного потока равна [
Невоспроизводимые математические выражения] (36) и [[psi]. суб. е]
Магнитный поток обмотки ротора. VI.
В соответствии с режимом двигателя генератор в режиме генератора модифицируется, а входная мощность и выходная мощность вала двигателя становятся отрицательными, что определяется как отрицательный.
Хотя отрицательное значение выходной мощности на валу при определении режима двигателя является входной мощностью на валу генератора, относительное значение входной мощности по отношению к определению режима двигателя не является выходной мощностью генератора, если приложен ток возбуждения.
Следовательно, когда предложенный алгоритм используется в режиме генератора, отрицательное значение желаемой выходной мощности генератора добавляется к мощности возбуждения и используется в качестве входной мощности в алгоритме.
Например, для синхронного генератора с байпасным ротором расчетные требования составляют 1300 Вт общей входной мощности на валу, 1000 Вт чистой выходной мощности статора двигателя и 100 Вт входной мощности возбуждения (ротора).
Таким образом, любые две входные мощности [P. суб. i]= -
Выходная мощность: 900 Вт. суб. o]= -
1300 Вт, КПД (1300)/(-900)= 1.
Хотя КПД генератора равен 444 = 0, в алгоритме в качестве расчетного требования используется 900/1300. На самом деле 692. Для двойного
двигателя входная мощность ротора также считается мощностью возбуждения. Если положительная мощность возбуждения извлекается из электрической клеммы ротора, мощность возбуждения также станет отрицательной.
Проектирование асинхронного двигателя в соответствии с требованиями генераторного режима требует двух дополнительных мер.
I. Начальное значение cos[[phi]. суб. 1]
Необходимо брать отрицательные значения, например -0. 7.
Во-вторых, не делайте из (13)
Отрицательное скольжение ,[[тау]. суб. r]
Это должно быть его отрицание, что означает [т. суб. сд]= -[т. суб. кв] применяется. VII.
Проектирование трансформатора. Алгоритм параметров трансформатора основан на таблице требований XIV, указанной в таблице 15, для удовлетворения образовательных потребностей.
Например, чтобы оценить способности студента по векторной алгебре за один экзамен, преподаватель может пожелать [[альфа]. суб. Э[В. суб. 2]]
Угол нельзя игнорировать.
Большинство формул и символов не дают пояснений, поскольку они хорошо известны.
Их организация — алгоритм.
Алгоритм, предложенный в этой статье, может помочь спроектировать производственную цель.
Пример конструкции трансформатора с учетом [[микро]. суб. г]= 900, [ч. Как дела. 2]
/A = 133, плотность магнитного потока B = 1.
Однако они дают довольно близкое мнение о физическом устройстве. VIII.
Простой вывод:
основные параметры модели серводвигателя постоянного тока, асинхронного двигателя, модулей PMSM, WRSM и трансформатора предлагаются с использованием формул и алгоритмов.
Требования к проектированию в основном касаются условий эксплуатации.
Другие требования к конструкции, такие как коэффициент поворота, постоянная времени, коэффициент утечки и т. д.
Это просто для неопытного исследователя.
Полученный набор параметров модели полностью соответствует условиям эксплуатации, необходимым для предполагаемой модели.
Эти алгоритмы также применимы к потребностям режимов генератора.
Предложенные алгоритмы проектирования хотя и не определяют большинство технологических параметров, но также помогут их определить, поскольку находятся и требуемые эксплуатационные значения.
Чтобы проиллюстрировать эту возможность, пример с трансформатором был расширен до этого уровня.
Даже если для двигателя это сложнее, с помощью предложенного алгоритма можно быстро получить представление о физическом размере. ССЫЛКИ [1] Дж. А. Рейер, П. Я.
Папаламброс, «Сочетание оптимизированного проектирования и управления с применением двигателей постоянного тока», Journal of Mechanical Design, Vol. 124, стр. 183–191, июнь 2002 г. doi:10. 1115/1. 1460904 [2]Дж. Крос, М.Т. Кахки, Г.Ц.Р. Синсеро, К.А. Мартинс, П.
Виаруж в автомобилестроении, «Метод проектирования малых щеток и бесщеточных двигателей постоянного тока».
Издательский коллектив колледжа, стр. 207–235, 2014 г. [3]С. -Г. Ли, Х.-С. Чой, «FEA –
Оптимальная конструкция двигателя постоянного тока с постоянными магнитами на основе распределенных вычислений через Интернет»13, 284–291, сентябрь 2009 г. [4] В.
Джаздсвиски, «Мультистандартная оптимизация белков.
Программа IEE B-проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
. Силовые приложения, рулоны. 136, стр. 299–307, ноябрь 1989 г. doi:10. 1049/ип-б. 1989. 0039 [5] М.О. Гулбахче, Д.А. Коджабас, «Высокоскоростной
асинхронный двигатель с твердым ротором с повышенным КПД и уменьшенным гармоническим эффектом», «IET Power application, катушка 12», стр. 1126-1133, сентябрь. 2018. дои:10. 1049/ieta-epa. 2017. 0675 [6]Р. Чаудхари, Р. Сангхави, С.
Махагаокар, «Оптимизация асинхронных двигателей с использованием генетического алгоритма и графического пользовательского интерфейса оптимального проектирования асинхронных двигателей в MATLAB», в:. Конкани, Р. Бера, С. Пол (ред.)
Достижения в области систем, управления и автоматизации.
Конспекты лекций по электротехнике, Springer, Сингапур, том 442, стр. 127-132, 2018. дои:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7]М. Кункас, Р.
Аккая, «Генетический алгоритм оптимизирует асинхронные двигатели и сравнивает их с существующими двигателями», применение математики и вычислений, Vol. 11, стр. 193–203, декабрь 2006 г. doi:10.
3390/mca1102093 【8]С. Чикале, Л. Альбини, Ф. Парасилити, М.
Проектирование прямонаправленного электрического стального синхронного двигателя с постоянными магнитами.
Привод лифта », Международная конференция
Марсельского электромеханического завода, Франция, стр. 2012. 1256-1263. doi: 10. 1109/ICElMach. 2012. 6350037 [9] М.
' Постоянный магнит проектирование синхронных двигателей, включая тепловые аспекты » сила Lefik: Int. J.
Для расчетов и математики в электротехнике и электронной технике., том 34, стр. 561-572, 2015. doi: 10. 1108/COMPEL-08-2014-0196. [10] М. С. Тулаби, Дж. Салмон, AM
IEEE, IEEE Energy Conversion Conference and Expo \'проектирование централизованного Синхронный двигатель с обмоткой IPM для слабых применений в широких полях » (ECCE)
Монреаль, стр. 2015. 3865-3871. doi: 10. 1109/ECCE. 2015. 7310206 [11] С. Дж. Квон, Д. Ли и С. Ю.
Юнг, «Проектирование и анализ характеристик синхронного двигателя с байпасом ISG в соответствии с комбинацией токов возбуждения», Trans.
Корейский институт инженеров-электриков, том 162, стр. 1228–1233, сентябрь 2013 г. doi: 10. 5370/KIEE. 2013. 62. 9. 1228 [12] Г. -Х. Ли, Х. -Х. Ли, К.
Ван, 'Разработка вспомогательного синхронного двигателя Wulong
system, \'Magnetic Journal, Volume 118, стр. 487-493, декабрь 2018 г. doi: 10. 4283/JMAG. 2013. 18. 4. 487 [13] Д. Ли, Ю. -Х. Чон, С. -Ю.
Юнг, Конструкция \'ISG's с синхронным двигателем с обмоткой ротора и сравнение производительности с синхронным двигателем с внутренним постоянным магнитом мотор », торговля Корейской ассоциации инженеров-электриков, том 162, стр. 37–42, январь 2013 г. doi: 10. 5370 / KIEE. 2012. 62. 1. 037 [14] Ф. Мейер, С. Мейер , Дж.
Сулард «Emetor -
образовательный веб-сайт
Инструменты, основанные на постоянном дизайне
'Машина Magnet Sync ' в Magnet \'. Международной конференции
по двигателю в Виламоуре, Португалия, 2008 г., идентификационный документ 866. doi: 10. 1109/ICELMACH. 2008. 4800232 [15] Ю. Янг, С. М. Кастано, Р. Янг, М. Каспрзак, Б. Билгин, А. Сатьян, Х. Дадхах, А.
Эмади, «Проектирование и сравнение топологии двигателей с внутренними постоянными магнитами для тяговых приложений», IEEE
Trans. Electrified Transportation, Volume 13, стр. 86–97, март 2017 г.
Ромелар, подробнее
Цель оптимизации пятифазного двигателя. Fault-Progress in
doi: 10. 1109/TTE, 2016. 2614972 [16] Х. Сааведра, Дж. -Риба, Л.
Electrical and Computer Engineering, Volume II., стр. 69–76, февраль 2015 г. doi: 10. 4316/AECE. 01010 [17] А. Севинц, «Интегрированный алгоритм минимального контроллера с обратной связью по выходу», Журнал электротехники и информатики, Турция, стр. 2329-2344, ноябрь 2013 г. doi:10. 3906/elk-1109-61 [18] С. Р. Боуз, А. Севинц, Д.
Холлингер, «Новый естественный наблюдатель применительно к скорости» -
IEEE Trans: «Сервоприводы постоянного тока и асинхронные двигатели без датчиков »
, том 151, стр. 1025–1032, октябрь. 2004. doi: 10. 1109/TIE. 2004. 834963 [19] CB Jacobina, J. Bione Fo, F. Salvadori, AMN Lima и L. AS
IEEE-Ribeiro, «Простое косвенное управление двигателем без измерения скорости», IAS Conf.
1809-1813. doi: 10. 1109/IAS. 2000. 882125 [20] К. Кога, Р. Уэда, Т.
Сонода, «Проблема устойчивости системы привода с асинхронным двигателем» в IEEE «IAS Conf. Рек.
, Питтсбург, Пенсильвания, США, том 1988. 1, стр. 129–136. дои: 10. 1109/МСФО. 1988. 25052 [21]А. Абид, М. Бенхамед, Л.
Неисправности датчиков DFIM.
Модельный метод диагностики, основанный на адаптивном PIM с несколькими наблюдателями
. Экспериментальная проверка, \'Int. J.
Modern Nonlinear Theory and Application4, стр. 161–178, июнь 2015 г. doi: 10. 4236/ijmnta. 2015. 42012 [22] ELC
Arroyo, «Моделирование и моделирование системы привода синхронного двигателя с постоянными магнитами», магистерская диссертация, кафедра электротехники
Университета Пуэрто-Рико, Пуэрто-Рико, 2006. [23] А. Э. Фицджеральд, К. Кингсли-младший, С. Д.
Уман, электрические машины.
[24] Г.
«Моделирование байпасного синхронного двигателя с выпуклыми полюсами и его преобразователя постоянной мощности» в Fririch Res EVS\'17, 2000.
Кафедра электротехники и электронной техники Университета Кириккале, Турция, Ата SEVINC. как @atasevinc. 71451
Сетевой числовой идентификатор объекта 10. 4316/AECE. 2019.
