I.
Forskare som är engagerade i kontrollsimulering av elfordon behöver vanligtvis en uppsättning lämpliga modellparametrar för att producera driftsförhållanden på det önskade området.
Eftersom alla parametrar kanske inte är rimliga, letar de efter en uppsättning parametrar i simuleringen som tillhör en riktig motor, eller åtminstone en verifierad modell.
Men det de har upptäckt kanske inte uppfyller deras krav väl.
Dessutom, eftersom det kan finnas ett programmeringsfel i en uppsättning parametrar och arbetsförhållanden, kanske de inte märker något undantag från simuleringsresultaten.
Så de behöver några designalgoritmer som helt enkelt ger modellparametrarna som styr simuleringen inom det nödvändiga arbetsområdet.
Det finns flera likströmsmotorkonstruktioner [1-3]
Induktionsmotor [4-7]
Permanentmagnetisk synkronmotor (PMSM)[8-10]
, Eller runt rotorn (WRSM)[11-13]
, Och två cylindriska [9], [12] och utmärkande pol [10-11], [13]rotortyper.
De förklarade bra sätt att hitta fysiska implementerings- och tillverkningsparametrar och gjorde några förbättringar;
Men de gav inte alla modellparametrar som var lämpliga för simuleringen och ibland gav de inte ens lindningsmotståndet.
En webbplats tillhandahåller några beräkningsverktyg för permanentmagneter (PM)
bildesigner [14].
Den beräknar fysiska parametrar, inklusive de flesta parametrar som krävs för enkel modellsimulering online.
Verktygen frågar dock användaren om några av alternativen, som inte är kända för oerfarna användare även om förklarande bilder tillhandahålls.
Dessutom kan användaren inte utgå direkt från de grundläggande kraven på driftförhållanden som effekt, spänning, hastighet och effektivitet.
Därför, även om det finns lovvärda verktyg och algoritmer inom motordesign, är de befintliga verktygen och algoritmerna i litteraturen inte lämpliga för forskare att snabbt få fram enkla modellparametrar inom det nödvändiga arbetet.
Jag vill inte utöka referenslistan, eftersom studien som förklarar designmetoder som är lämpliga för forskarens kontroll av syftena med simulering helt klart är en allvarlig brist i litteraturen.
Detta dokument hjälper forskare att generera sina egna rörelseparametrar baserat på de driftsförhållanden de förväntar sig.
Den föreslagna algoritmen är lämplig för DC-servomotorer, induktionsmotorer och synkronmotorer med PM eller lindningsrotorer av konvex eller cylindrisk typ, samt transformatorer.
Dessa är ytterligare en designalgoritm baserad på standarder som skiljer sig helt från fysiska designstandarder [15-16]
Eftersom det föreslås för simulerings- och beräkningssyfte.
För att illustrera att denna design också kan ge några åsikter om värdena för tillverkningsparametrar, inklusive transformatoralgoritmen.
Även om de flesta formlerna är bra.
Som vi alla vet bör det understrykas att bidrag inte ska underskattas, och att det är högst osannolikt att nå en uppsättning parametrar som uppfyller kraven utan att följa särskilt organiserade steg och styrantaganden.
Min rigorösa litteraturundersökning resulterade inte i att jag hittade en algoritm som uppfyllde de grundläggande kraven på \'arbetskraft, spänning, hastighet och effektivitet\' för DC-servo, induktion, synkronmotorer.
Som induktionsmotor och projektion
Den polära synkronmotorn behöver detaljerad algoritm, vilket är det huvudsakliga bidraget från detta dokument.
Såsom kommer att beskrivas kan dessa algoritmer också användas när de ges kraven för generatormoden.
Som antas av de flesta modeller ignoreras rollerna för kärnförlust, fördröjning, mättnad och armaturaktion här.
Modellen som används av AC-motorn är baserad på 3-fas [
Vänster och höger pilar2fas (dq)
Transformation motsvarande amplituden för den fasvariabel som huvudsakligen används i litteraturen.
Dessa algoritmer är baserade på vissa preferenser, eftersom varje särskilt urval av styrmetoder och godtyckliga antaganden kan prioriteras under designprocessen för att uppfylla de nödvändiga driftsförhållandena.
För enkelhetens skull ges de flesta algoritmformlerna i tabellen.
Modeller ges sedan i paradigmet differentialekvationer, som är redo att simuleras med lösarprogrammet. II.
DC servomotordesign.
Teorin som har varit (t)
Derivater ändras till noll, elektriska och mekaniska ekvationer i steady state [17]
Blir motorn [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](1)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](2)
Om multipliceras [i. sub. a]och [omega]
Var finns parametrarna 【R. sub. a] och [L. sub. a]
Motstånd och induktans hos ankare,[K. sub. b]
Är ryggpotentialen eller vridmomentet konstant ,[B. sub. f]
Är friktionen konstant och [J. sub. i]är trögheten;
Och variabler [v. sub. a] och [i. sub. a]
Spänning och ström hos den applicerade lindningen, [omega]
Vinkelrotorhastighet i [Rad/s]T. sub. L]
Är det lastmoment,[P. sub. i] och [P. sub. o]
In- och uteffekt ,[P. sub. m]
Är det mekanisk och elektrisk kraft,【P. sub. Cu] och [P. sub. f]
Det är förlusteffekten som orsakas av lindningsmotstånd respektive friktion.
Modellen har 5 parametrar, men 2 av dem är [L. sub. a] och [J. sub. i]
, Det finns ingen påverkan i ett stabilt tillstånd.
Dessutom finns det 2 oberoende variabler ,【v. sub. a] och [T. sub. L].
Därför kan vi ha 5 krav för steady state och 2 krav för transient, vilket är den elektriska och mekaniska tidskonstanten som bestäms [L. sub. a] och [J. sub. i] respektive. B.
Algoritm, och ge ett exempel på algoritmen för kraven i tabell I.
För det tredje är de flesta baserade på effektelementdiagrammet (1)-(2)
, För vissa andra krav kan det enkelt modifieras.
Till exempel, i varje ([v. sub. a], [i. sub. a], [P. sub. i]), ([P. sub. i]), ([P. sub. o],[P. sub. i], [eta]), ([T. sub. L], [P. sub. o], n), ([k. sub. ml], [P. sub. förlust],[P. sub. f]), ([L. sub. t. a]) och ([B. sub. f],[J. sub. i],[[tau]. sub. mec])
Trippel, om de andra två identifieras, kan den tredje lätt hittas från det enkla förhållandet mellan dem.
Om kärnförlusten inte ignoreras måste den också subtraheras från [P. sub. förlust]
Vid beräkning av [P. sub. Cu].
Driftvärdena i tabell II och parametrarna i tabell iii är följande simulering av DC-servomotormodellen [verifierad korrekt]17]: [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](3)III.
Induktionsmotordesign.
Fältorienterad styrteori (FOC)
I fallet med en rotorkortslutning kommer det att beaktas där rotorns magnetfält länkar vektorn och d-axeln.
Dessutom kommer den lägsta statorns effektiva ström att föredras för lika vridmoment.
Eftersom alla derivator blir noll vid stationärt tillstånd, blir den elektriska ekvationen [18]
Statorn och rotorn [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](4)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](5) där [? ? ]och [[psi]. sub. r]= [[psi]. sub. rd]+ j[[psi]. sub. rq]=[L. sub. r][i. sub. r]+[Mi. sub. s]
Komplex statorspänning, ström och magnetiskt flöde, och referensram med avseende på rotation vid vilken elektrisk vinkelhastighet som helst, är rotorn [[omega]. sub. g]; [R. sub. s], [L. sub. s], [R. sub. r]och [L. sub. r]
Statorresistansen och induktansen, såväl som rotorresistansen respektive induktansen;
Induktansen mellan statorn och rotorn och [[omega]. sub. r]
Det är rotorns elektriska hastighet.
Med valet [[omega]. sub. g]tillfredsställande [[psi]. sub. rq]
FOC = 0, från (4)-(5) eller [19], får vi [[psi]. sub. rd]=[Mi. sub. sd]
I stabilt tillstånd. Med tanke på [[psi]. sub. r]= ([L. sub. r]/M )([[psi]. sub. s]-[sigma][L. sub. s][i. sub. s])
Stationärt värde [[[psi]. sub. sq]=[sigma][L. sub. si. sub. sq]], [[[psi]. sub. sd]=[L. sub. si. sub. sd]](6)
Implementering, som [sigma]= 1 -[M. supera. 2]/([L. sub. s][L. sub. r])
Är läckagekoefficienten. Då (4)blir [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](7)
I ett stabilt tillstånd.
Multiplicera med båda sidor (3/2)[[i. sub. sd][i. sub. sq]]
Från vänster [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](8)där [P. sub. i]
Statorns ingångseffekt och [P. sub. CuSt]
Är resistansförlusten för statorn.
[Choice]
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](9)krafter [[psi]. sub. rq][högerpil]
Snabb 0 enligt den elektriska tidskonstanten för therotor [[tau]. sub. r]=[L. sub. r]/[R. sub. r], och gör (8)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](10)
Ett annat godtyckligt val är vinkeln för I relativt d-
Referensramens axel, ingen anledning att ställa krav på [[psi]. sub. rd].
Det rimliga valet för denna vinkel är 45 [grader], dvs ,[dvs. sub. sd]= [i. sub. sd]
Maximalt mekaniskt och elektriskt vridmoment 【T. sub. e]
Till viss del [? ? ]sedan [T. sub. e]
Proportionell [i. sub. sd][i. sub. sq]
På grund av valet 【[psi]. sub. rq]
= 0, låt även [[omega]]. sub. g]= [[omega]]. sub. s]
, Synkronhastighet i elektriska rad/s
Med andra ord ger detta val en viss grad [T. sub. e]
Erhålls av miniminivån för statorns effektiva ström. Sedan från (9) och (10), [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](11)
Var är S?
Du kan se från den enfasiga
ekvivalenta kretsen av en induktionsmotor utan kärnförlust i stationärt tillstånd,[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](12)
Och enligt (9), valet [dvs. sub. sd]= [i. sub. sd]uppstår om [[[tau]. sub. r]= [1-s/s[[omega]. sub. r]]](13)
På höger sida av ekvivalenten (11)till den för (12) och med (13)
, finner vi ett annat parametersamband från operationsvärdet:[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](14)
I designalgoritmen för induktionsmotorn, statorns effektfaktor[phi]. sub. 1]
Eftersom det är lika med [cos45], bör det inte vara designstandardgraderna]
Fördröjning av idealiserad induktionsmotor [20]
Där, om statorns lägsta rmscurrent tillämpas för det erforderliga vridmomentet och ungefär cos45 [, är flödet och statormotståndet nollgrader]
I de flesta andra fall.
Anledningen är, från (6), eftersom[[psi]. sub. sq]/[[psi]. sub. sd]= [sigma][
Ungefär lika med]0,[[psi]. sub. s]
Nästan med d-axeln, [v. sub. s]är cirka 90 [grader]
Innan det var det cirka 45 [grader] före [i. sub. s]när [i. sub. sd]= [i. sub. kvm].
Exakt värde på Cos [[phi]. sub. 1]
Det är svårt att avgöra direkt, men vi kan göra det i två steg.
Först beräknas parametrarna med [arbitration. [phi]. sub. 1]
Värdet är 0. 7.
Enligt designkriterierna i nästa underavsnitt är statorströmmen omvänt proportionell mot cos [[phi]. sub. 1], sedan ([M. sup. 2]/[L. sub. r])
Proportionell [cos. supera. 2][[phi]. sub. 1]av (14)och så är [? ? ]och [L. sub. s]=[M. supera. 2]/(1-[sigma])[L. sub. r].
Därför är statorspänningen från (7)
proportionell mot cos [[phi]. sub. 1].
Alla cos i det första steget [[phi]. sub. 1]värde, (7)
Den erforderliga statorspänningen kanske inte anges;
Men den korrekta cos [[phi]. sub. 1]
Du kan sedan hitta värdet med hjälp av skalan och beräkna några parametrar igen därefter. B.
Med hjälp av ett exempel för att uppfylla kraven i tabell IV, beräknas algoritmen först i tabell v där samma symbol har samma betydelse som definieras i avsnitt II. Därefter, 2-
Stegberäkningen är klar.
I det första steget hittas det tidsvärde som representeras av symbolen med den övre gränsen med arbitration cos [[phi]. sub. 1](0,7
till exempel)
Som visas i tabell 6.
I den andra fasen beräknas vissa driftsvärden och parametrar exakt som visas i tabell VII för att uppfylla kraven.
Som framgår av tabell VIII kan vissa ytterligare driftvärden också beräknas. C.
Modeller som simulerar parameteruppsättningar kan användas med alla modeller;
Ordna till exempel modellens differentialekvation i [18]
Bli normal ,(15)
Erhållen i synkron referensram
Rotorn och statorströmmen och rotorns magnetfält är de elektriska tillståndsvariablerna. [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](15)
Dessutom en dubbelmatad motormodell (16)
Den kan också användas med parametrarna som hittas av algoritmen;
Emellertid är algoritmens arbetsvärde noll rotorspänning [v. sub. rd], [v. sub. rq]. Ekvation (16)
Modellens differentialekvation erhålls i [21]
Normal form. [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](16)D.
Ekvivalent krets och mervärde: parametrar kan också konverteras till enfas
ekvivalent krets (Fig. 1)
Som visas i Tabell 9.
Alla dessa parametrar och driftsförhållanden är simulerade (15)
Och beräkningen av den ekvivalenta kretsen. IV. PMSM DESIGN A.
Teori för att utveckla designalgoritmen för den permanentmagnetiska synkronmotorn kommer riktningen för statorns magnetfält att beaktas, där komponenterna i statorns magnetfältslänk kommer från permanentmagnetkällan ([[PHI]. sub. PM])
Rikta in med d-axeln.
Dessutom kommer den lägsta statorns effektiva ström att föredras för det erforderliga vridmomentet.
Statorekvation]22]
Liknar induktionsmotorn [[omega]. sub. r]ersatt för [[omega]. sub. g].
Eftersom alla derivator blir noll i det stationära tillståndet, blir statorekvationen [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](17) där [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](18)[L. sub. sd]och [L. sub. sq]are d-och q-
Signifikant-olika axelsynkroninduktans.
Innebörden av polmaskinen och liknande symboler liknar den för induktionsmotorn.
Och sedan i balans ,[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](19)
Multiplicera med båda sidor (3/2)[[i. sub. sd][i. sub. sq]]
Ineffekt från vänster :[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](20)
Den första termen till höger är [P. sub. Cu].
Eftersom det mekaniska och elektriska vridmomentet är [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](21) och [[omega]. sub. mec]=[[omega]. sub. r]/[n. sub. pp]
, Summan av de andra två termerna på höger sida (20)
Lika med mekanisk och elektrisk effekt ([P. sub. m]=[T. sub. e][[omega]. sub. mec]= [P. sub. o]+ [P. sub. f]).
För att få den största [T. sub. e]
I viss utsträckning är hyran för statorn rmscur [? ? ]Generation [? ? ]
Lika med derivatan [T. sub. e]
Om [i. sub. sd]
Till noll måste vi lösa [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](22) för [i. sub. sd]. Använder [? ? ]
Definierat som förhållandet mellan vridmoment och totalt [på grund av permanentmagneter]T. sub. e], och [? ? ]i (22), [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](23)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](24)Sedan [[PHI]. sub. PM]
Är en viss parameter ,[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](25)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](26)
Algoritmen för att bestämma parametrarna för den permanentmagnetiska synkronmotorn enligt de önskade driftsförhållandena är mycket enkel för den cylindriska rotortypen eftersom [k. sub. TPM]=1 som [L. sub. sd]= [L. sub. kvm]. Likställande[? ? ]genom att använda (19)ger [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](27)
Permanentmagnet synkronmotor för cylindrisk rotor.
En icke-linjär ekvation [k. sub. TPM]
Problemet med dessa koefficienter är mycket komplicerat och bör lösas. typ av stolpe.
För att bestämma [det rekommenderas att använda en loopalgoritm istället för att lösa detta komplexa problem]k. sub. TPM].
Slingalgoritmen kan vara Newton-
Rampsons metod, men derivatan ersätts av den numeriska approximationen av de två sista iterationerna.
Andra parametrar kan sedan bestämmas. B.
Med hjälp av ett exempel för att uppfylla kraven i tabell X, beräknas algoritmen först i TableXI, där samma symbol har samma betydelse som definierats i föregående avsnitt.
Så, om rotorn är cylindrisk. e. [k. sub. dq]
= 1, andra parametrar och vissa driftvärden visas i tabell 12.
För motorer med signifikant pol ([k. sub. dq][inte lika med]1)
föreslås följande algoritm med loop: Steg 1: tilldela stopp e-värde för | [e. sub. v]
| Absolut fel [V. sub. s1. supera. rms]
Krav, till exempel [epsilon]= [10. supera. -6]V.
Steg 2: tilldela en gräns för | [DELTA][k. sub. TPM]
|, Absolut förändring]k. sub. TPM]
I ett steg, till exempel [DELTA][k. sub. max]= 0. 02.
Steg 3: starta följande operation när som helst, till exempel värde [k. sub. TPM]= 0,5, [DELTA][k. sub. TPM]= 0,0001, [e. sub. v]= 0,3V,[e. sub. V. sup. gammal]= 0.
Steg 4 av 5 V: kant | [e. sub. V]| > [epsilon], steg 4. a:[? ? ]Steg 4. b: Om [? ? ], sedan [? ? ]Steg 4. c: [k. sub. TPM]= [k. sub. TPM]+ [DELTA][k. sub. TPM],[e. sub. V. sup. gammal]= [e. sub. V]Steg 4. d: Beräkna [i. sub. sd]och [i. sub. sd]från (25) och (26) Steg 4. e: [? ? ]Steg 4. g: Beräkna [v. sub. sd]och [v. sub. sq]från (19) Steg 4. h: [? ? ]
I slutet genererar algoritmen parametrarna och åtgärdsvärdena i exemplet i tabell XIII.
De verifieras noggrant genom att simulera C.
Modeller som används för att simulera parameteruppsättningar kan användas med vilken form som helst av modellen, till exempel ,(28)
I den synkrona referensramen med statorström och rotorhastighet som elektriska tillståndsvariabler.
Modellens differentialekvation erhålls i [22]
Normal form. [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](28)V. WRSM DESIGN A.
Teori för att bestämma WRSM-parametrarna för vissa driftsvärden, samma som designmetoden för en permanentmagnet synkronmotor som ersätter [P. sub. Cu] och [[PHI]. sub. PM]med [P. sub. CuSt] och [Mi. sub. f]
Var är de 【i. sub. f]
Är rotorströmmen, M är induktansen mellan statorn och rotorn. På liknande sätt [P. sub. i]i [I. sub. s1. supera. rms]och[T. sub. e]
Formeln ersätts endast med ineffekten för statorn [P. sub. iSt]= [P. sub. i]-[P. sub. CuRot].
Dessutom kan två förväntningar på en given [v. sub. f], [i. sub. f]och [k. sub. rl]=[P. sub. CuRot]/[P. sub. förlust];
Den tredje finns i deras steady-state-förhållande,v. sub. f]= [R. sub. f][i. sub. f], där [v. sub. f] och [R. sub. f]
Det är rotorns spänning och resistans.
Bestäm rotorinduktansen [L. sub. f]
, Ytterligare krav för att mäta strömmen mellan statorfasen och rotorlindningen[[sigma]. sub. f]= 1 -[3[M. supera. 2]/2[L. sub. sd][L. sub. f]]](29)
Denna mätning är något mer komplex än den vanliga läckageeffektiviteten på grund av rotorns notabilitet, men överensstämmer fortfarande med 0 [
Mindre än eller lika med [[sigma]. sub. f][
Mindre än eller lika med]1 sedan[L. sub. sd]
Är 3/2 gånger statorfasen självavkännande, i fallet med optimal inriktning mot rotorn, inget läckage [23]. Sedan, weget [[L. sub. f]= [3[M. supera. 2]/2(1 -[[sigma]. sub. f])[L. sub. sd]]]. (30)B.
Algoritm med exempel 1)
Krav: utan att förlora generaliseringen, skriv inte samma steg igen som i designen för permanentmagnet synkronmotor, och samma krav kommer att antas vara något annorlunda, medan [P. sub. o], [P. sub. iSt]= [P. sub. i]-[P. sub. CuRot], [P. sub. CuRot] och [P. sub. f]
Som tidigare ,[k. sub. rl]= 0.
Välj 2, vilket betyder [P. sub. i]= 5250W,[P. sub. förlust]= 1250W, [P. sub. CuRot]= 250W, [k. sub. ml]= 0,2 och [eta]=0.
7619 är perfekt.
Låt det extra behovet vara [v. sub. f]= 24Vand [[sigma]. sub. f]= 0. 02. 2)
Beräkning: Nu är alla andra värden i beräkningssektionen som ges i PMSMsection samma [[PHI]. sub. PM]som [Mi. sub. f]. Sedan, [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](31)[
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](32)
För det cylindriska rotorhuset ([k. sub. dq]= 1), [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](33)och av (30), [L. sub. f] = 154,5 mH.
För det betydande-Fall av pol]k. sub. dq]= 5/3. [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](34)och av (30), [L. sub. f] = 130,5 mH. C.
Modeller som används för att simulera parameteruppsättningar kan användas med alla modeller, till exempel följande modeller i den synkrona referensramen med statorström och rotorhastighet som elektriska tillståndsvariabler. [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](35)
Detta är paradigmet för modellens differentialekvation i [24]
, där flödeslänksvariabeln är [
Icke-reproducerbara matematiska uttryck](36) och [[psi]. sub. f]
Magnetiskt flöde av rotorlindningen. VI.
Enligt motorläget modifieras generatorn i generatorläget, och motorns ineffekt och axelutgångseffekt blir negativ, vilket definieras som negativ.
Även om det negativa värdet på axelns uteffekt med motormodsdefinitionen är generatorns axelineffekt, är det relativa värdet av ineffekten till motormodsdefinitionen inte uteffekten från generatorn om excitationsströmmen appliceras.
Därför, när den föreslagna algoritmen används för generatorläge, adderas det negativa värdet av generatorns önskade uteffekt till exciteringseffekten och används som ineffekt i algoritmen.
Till exempel, för en bypass-rotorsynkrongenerator, är designkravet 1300W av den totala axelns ineffekt, 1000W av nettomotorns statorutgångseffekt och 100W av exciterings(rotor)ingångseffekten.
Så valfri två ingångseffekt [P. sub. i]= -
Uteffekt: 900WP. sub. o]= -
1300 W, verkningsgrad (1300)/(-900)= 1.
Även om verkningsgraden för generatorn är 444 = 0, används 900/1300 som designkrav i algoritmen. 692 faktiskt. För dubbelmotor
anses också rotorns effektinmatning vara excitationseffekten, om den positiva exciteringseffekten extraheras från rotorns elektriska anslutning, kommer magnetiseringseffekten också att bli negativ.
Utformningen av induktionsmotorn enligt kraven på generatorläge kräver ytterligare två åtgärder.
I. Initialt värde cos [[phi]. sub. 1]
Negativa värden måste tas, till exempel-0. 7.
För det andra, gör inte från (13)
Negativ glidning ,[[tau]. sub. r]
Det måste vara en negation av det, vilket betyder [dvs. sub. sd]= -[i. sub. sq] tillämpas. VII.
Transformatordesign transformatorparameteralgoritmen baserad på efterfrågan Tabell XIV listas i tabell 15 för att möta utbildningsbehoven.
Till exempel, för att bedöma studentens förmåga att göra vektoralgebra i ett prov, kan instruktören önska [[alfa]. sub. E[V. sub. 2]]
Vinkel kan inte ignoreras.
De flesta formler och symboler ger ingen förklaring eftersom de är bra --kända.
Deras organisation är algoritm.
Algoritmen som föreslås i detta dokument kan hjälpa till att utforma tillverkningssyftet.
Ett exempel på transformatorkonstruktion, med antagande av [[mikro]. sub. r]= 900, [h. supera. 2]
/A = 133, magnetisk flödestäthet B = 1.
De ger dock en ganska nära uppfattning om fysisk design. VIII.
Enkel slutsats -
De grundläggande modellparametrarna för DC-servomotor, induktionsmotor, PMSM, WRSM och transformator föreslås med hjälp av formler och algoritmer.
Designkraven är huvudsakligen driftsförhållanden.
Andra konstruktionskrav som turförhållande, tidskonstant, läckagekoefficient etc.
Detta är enkelt för en oerfaren forskare.
Den erhållna uppsättningen modellparametrar uppfyller helt de driftsförhållanden som krävs för den antagna modellen.
Dessa algoritmer är också tillämpliga på behoven hos generatorlägen.
Även om de föreslagna designalgoritmerna inte producerar de flesta tillverkningsparametrarna, kommer de också att hjälpa till att bestämma dem eftersom de nödvändiga driftsvärdena också hittas.
För att illustrera denna möjlighet har transformatorexemplet utökats till denna nivå.
Även om det är svårare för motorn, kan en snabb åsikt om den fysiska storleken utläsas med den föreslagna algoritmen. REFERENSER [1]JA Reyer, PY
Papalambros, \'kombination av optimerad design och styrning med tillämpning av DC-motorer\', Journal of Mechanical Design, Vol. 124, s. 183-191, juni 2002. doi:10. 1115/1. 1460904 [2]J. Cros, MT Kakhki, GCR Sincero, CA Martins, P.
Viarouge inom fordonsteknik, \'designmetod för liten borste och borstlös likströmsmotor \'.
College förlag, s. 207-235,2014. [3]C. -G. Lee, H. -S. Choi, \'FEA-
Optimal design av permanentmagnet likströmsmotor baserad på Internet distribuerad beräkning13, 284-291, sep. 2009. [4]W.
Jazdswiski, \'multi-standard optimization of squirrels
IEE-program B-design av burinduktionsmotor
Power applications, rolls. 136, sid. 299-307, nov. 1989. doi:10. 1049/ip-b. 1989. 0039 [5]MO Gulbahce, DA Kocabas, \'High-
Speed solid rotor induktionsmotor design med förbättrad effektivitet och reducerad harmonisk effekt, \'IET Power application, coil12, s. 1126-1133, sep. 2018. doi:10. 1049/iet-epa. 2017. 0675 [6]R. Chaudhary, R. Sanghavi, S.
Mahagaokar, \'Optimering av induktionsmotorer med hjälp av genetisk algoritm och optimal induktionsmotordesign GUI i MATLAB\', i:. Konkani, R. Bera, S. Paul (red)
Framsteg inom system, kontroll och automation.
Lecture notes on Electrical Engineering, Springer, Singapore, volym 442, sid. 127-132, 2018. doi:10. 1007/978-981-10-4762-6_12 [7]M. Cunkas, R.
Akkaya, \'Genetisk algoritm optimerar induktionsmotorer och jämför dem med befintliga motorer\', tillämpning av matematik och beräkning, Vol. 11, s. 193-203, dec. 2006. doi:10.
3390/mca1102093 【8]S. Cicale, L. Albini, F. Parasiliti, M.
Design av en direktriktad elektrisk permanentmagnet synkronmotor av stål
Drive the elevator \', Int. Conf.
Marseille Electric Machinery Factory, Frankrike, P. 2012. 1256-1263. doi:10. 1109/ICElMach. 7.Mach. 7.Mach. 391020.
\'Permanent magnet synkronmotordesign inklusive termiska aspekter\' kraft Lefik: Int. J.
För beräkning och matematik, vol
IEEE, IEEE Energy Conversion Conference and Expo \'design av central lindad IPM-synkronmotor för svaga applikationer i vida fält \'(ECCE)
Montreal, sidan 2015. 3865-3871.
\'Design och karakteristisk analys av ISG enligt bypass synkronmotor\', Trans
Korea Institute of Electrical Engineers, s. 1228-1233, sep. 5370/KIEE 2013. -H. Lee. Q.
Wang, \'Utveckling av Wulong synkronmotor för remtransmission --driven e-
Hjälpsystem, \'Magnetic Journal, Volym 118, s. 487-493, Dec. S. -Y.
Jung, \'ISG's design med lindningsrotor synkronmotor och prestandajämförelse med intern permanentmagnet synkronmotor\', handel av Korea Association of Electrical Engineers, s. 37-42, jan. 5370/KIEE 10. S. Meier, J.
Soulard \'Emetor--
En utbildningswebbplats
baserad på permanent design
\' i Magnet \
på motorn i Vilamoura, 2008, pappers-id 866. 2108. SM Castano, R. Yang, M. Kasprzak, B. Bilgin, A. Sathyan, H. Dadkhah, A.
Emadi, \'Design and comparison of internal permanent magnet motor topology for traction applications\',
dvs. trans. 2016. 2614972 [17]A. Sevinc , \'
integrated algorithm of minimum controller
with output feedback and its promotion\', Journal of
Electrical
Engineering and Computer Science, Vol. 21, s. 2329-2344, nov. 2013. doi:10.
ny naturlig observatör applicerad på hastighet --
IEEE Trans: \'DC servo- och induktionsmotorer utan sensorer.
Industrial Electronics, Volym 151, s. 1025-1032, okt. 2004. doi:10. 1109/TIE. 2004. 834963 [19]CB Jacobina, J. Bionea Fojo, F. N. Bione, F. AS
IEEE-Ribeiro, \'en enkel indirekt motorstyrning\'IAS Conf.
ROME, Italien, Sida 2009-1813 doi:10
motordrivsystem\' i IEEE\'IAS Conf. Rec.
, Pittsburgh, PA, USA, volym 1988. 1, s. 129-136. doi:10. 1109/IAS. 1988. 25052 [21]A. Abid, M. Benhamed, L.
DFIM-sensorfel-
Modelldiagnosmetod baserad på adaptiv pim-multi-observatör-
Experimentell verifiering, \'Int. J.
Modern Nonlinear Theory and Application4, s. 161-178, juni 2015. doi:10. 4236/ijro15.220115.22015yo.
\'Modellering och simulering av drivsystem för synkronmotor med permanent magnet\', M. Sc avhandling, Dept. Electrical Eng.
University of Puerto Rico, Puerto Rico, 2006. [23]AE Fitzgerald, C. Kingsley, Jr., SD.
teknik
[24]G.
\'Modellering av bypass konvex pol synkronmotor och dess omvandlare för konstant effektområde\' i fririch res EVS\'17, 2000. Institutionen för elektrisk och elektronisk
Kirikkale universitetet i Turkiet Ata SEVINC. som @ atasevinc. 71451
Netto numerisk objektidentifierare 10. 4316/AECE. 2019.
