I.
Les chercheurs engagés dans la simulation de contrôle des véhicules électriques ont généralement besoin d'un ensemble de paramètres de modèle appropriés pour produire des conditions de fonctionnement sur la zone souhaitée.
Étant donné que tout ensemble de paramètres peut ne pas être raisonnable, ils recherchent un ensemble de paramètres dans la simulation qui appartiennent à un moteur réel, ou au moins un modèle vérifié.
Cependant, ce qu'ils ont découvert peut ne pas répondre bien à leurs exigences.
De plus, comme il peut y avoir une erreur de programmation dans un ensemble de paramètres et de conditions de travail, ils peuvent ne pas remarquer une exception aux résultats de la simulation.
Ils ont donc besoin de certains algorithmes de conception qui donnent simplement aux paramètres du modèle qui contrôlent la simulation dans la portée du travail requise.
Il existe plusieurs œuvres de conception de moteur CC [1-3]
MOTEUR D'INDUCTION [4-7]
Moteur synchrone de l'aimant permanent (PMSM) [8-10]
, ou autour du rotor (WRSM) [11-13]
, et deux types rotors cylindriques [9], [12] et salient [10-11], [13].
Ils ont expliqué de bonnes façons de trouver des paramètres de mise en œuvre et de fabrication physiques et ont apporté quelques améliorations;
Cependant, ils n'ont pas donné tous les paramètres du modèle adaptés à la simulation et n'ont parfois même pas donné la résistance à l'enroulement.
Awebsite fournit des outils informatiques pour les aimants permanents (PM)
concepteur de voitures [14].
Il calcule les paramètres physiques, y compris la plupart des paramètres requis pour la simulation de modèle simple en ligne.
Cependant, les outils interrogent à l'utilisateur certaines des options, qui ne sont pas connues pour les utilisateurs inexpérimentés, même si des images explicatives sont fournies.
De plus, l'utilisateur ne peut pas démarrer directement à partir des exigences de base pour les conditions de fonctionnement telles que la puissance, la tension, la vitesse et l'efficacité.
Par conséquent, bien qu'il existe des outils et des algorithmes louables dans la conception du moteur, les outils et algorithmes existants dans la littérature ne conviennent pas aux chercheurs pour obtenir rapidement des paramètres de modèle simples dans la portée du travail requise.
Je ne veux pas étendre la liste des références, car l'étude expliquant les méthodes de conception adaptées au contrôle du chercheur des objectifs de la simulation est clairement un manque sérieux dans la littérature.
Cet article aide les chercheurs à générer leurs propres paramètres de mouvement en fonction des conditions de fonctionnement qu'ils attendent.
L'algorithme proposé convient aux servomoteurs DC, aux moteurs à induction et aux moteurs synchrones avec des PM ou des rotors d'enroulement de type convexe ou cylindrique, ainsi que des transformateurs.
Ce sont d'autres algorithmes de conception basés sur des normes complètement différentes des normes de conception physique [15-16]
car elles sont proposées à des fins de simulation et de calcul.
Pour illustrer que cette conception peut également donner quelques opinions sur les valeurs des paramètres de fabrication, y compris l'algorithme du transformateur.
Bien que la plupart des formules soient bonnes.
Comme nous le savons tous, il convient de souligner que les contributions ne doivent pas être sous-estimées et qu'il est très peu probable qu'il atteigne un ensemble de paramètres qui répondent aux exigences sans suivre des étapes et des hypothèses de contrôle particulièrement organisées.
Mon enquête sur la littérature rigoureuse n'a pas entraîné de trouver un algorithme qui répondait aux exigences de base de \ 'la puissance de travail, la tension, la vitesse et l'efficacité \' pour les moteurs DC, l'induction, les moteurs synchrones.
En tant que moteur à induction et projection,
le moteur synchrone polaire a besoin d'un algorithme détaillé, qui est la principale contribution de cet article.
Comme nous seront décrits, ces algorithmes peuvent également être utilisés lorsque l'on remett des exigences du mode générateur.
Comme le supposent la plupart des modèles, les rôles de perte de base, de décalage, de saturation et d'armaturaction sont ignorés ici.
Le modèle utilisé par le moteur AC est basé sur une transformation en 3 phases [
Flèches gauche et droite 2 Phase (DQ)
équivalente à l'amplitude de la variable de phase principalement utilisée dans la littérature.
Ces algorithmes sont basés sur certaines préférences, car toute sélection particulière de méthodes de contrôle et d'hypothèses arbitraires peut être hiérarchisée pendant le processus de conception pour répondre aux conditions de fonctionnement requises.
Pour plus de simplicité, la plupart des formules d'algorithme sont données dans le tableau.
Les modèles sont ensuite donnés dans le paradigme des équations différentielles, qui sont prêtes à être simulées avec le programme de solveur. Ii
DC SERVO MOOTER CONCEPTION.
La théorie qui a été (t)
les dérivés changent en équations nulles, électriques et mécaniques à l'état d'équilibre [17]
deviennent le moteur [
expressions mathématiques non reproductibles] (1) [
expressions mathématiques non reproductibles] (2)
si multipliées [i. sous. a] et [oméga]
où sont les paramètres 【R. sous. A] et [L. sous. a]
résistance et inductance de l'armature, [k. sous. b]
est le potentiel arrière ou la constante de couple, [b. sous. f]
est la constante de frottement et [J. sous. i] est l'inertie;
Et variables [v. sous. A] et [i. sous. a]
tension et courant de l'enroulement appliqué, [oméga]
Vitesse du rotor angulaire en [rad / s] t. sous. L]
est-ce le couple de charge, [p. sous. i] et [P. sous. o]
puissance d'entrée et de sortie, [p. sous. m]
est la puissance mécanique et électrique, 【p. sous. Cu] et [P. sous. F]
c'est la puissance de perte causée respectivement par la résistance à l'enroulement et le frottement.
Le modèle a 5 paramètres, mais 2 d'entre eux sont [L. sous. A] et [J. sous. i]
, il n'y a aucun impact dans un état stable.
De plus, il existe 2 variables indépendantes, 【v. sous. A] et [T. sous. L].
Par conséquent, nous pouvons avoir 5 exigences pour l'état d'équilibre et 2 exigences pour transitoires, qui est la constante de temps électrique et mécanique déterminée [L. sous. a] et [j. sous. i] respectivement. B.
Algorithme, et donnez un exemple de l'algorithme des exigences dans le tableau I
Troisièmement, la plupart d'entre eux sont basés sur le diagramme de l'élément de puissance (1) - (2)
, pour d'autres exigences, il peut être simplement modifié.
Par exemple, dans chacun ([v. Sub. A], [i. Sub. A], [P. sub. I]), ([P. sub. O], [p. Sub. I], [Eta]), ([T. sub. L], [P. sub. O], N), ([K [Tau]
.
Si la perte de base n'est pas ignorée, elle doit également être soustraite de [P. sous. perte]
lors du calcul [P. sous. Cu].
Les valeurs de fonctionnement du tableau II et les paramètres du tableau III sont la simulation suivante du modèle de servomoteur CC [vérifié avec précision] 17]: [
Expressions mathématiques non reproductibles] (3) III.
Conception du moteur à induction.
Théorie de contrôle orientée sur le terrain (FOC)
Dans le cas d'un court-circuit de rotor, il sera considéré, où le vecteur de liaison du champ magnétique du rotor et l'axe D.
De plus, le courant RMS du stator minimum sera préféré pour un couple égal.
Étant donné que tous les dérivés deviennent nuls à l'état d'équilibre, l'équation électrique [18]
Le stator et le rotor deviennent [
expressions mathématiques non reproductibles] (4) [
expressions mathématiques non reproductibles] (5) où [? ? ] et [[psi]. sous. r] = [[psi]. sous. rd] + j [[psi]. sous. rq] = [l. sous. r] [i. sous. r] + [mi. sous. S]
Tension du stator complexe, flux de courant et magnétique et cadre de référence en ce qui concerne la rotation à n'importe quelle vitesse angulaire électrique, le rotor est [[oméga]. sous. g]; [R. sous. S], [L. sous. S], [R. sous. r] et [L. sous. r]
la résistance et l'inductance du stator, ainsi que la résistance et l'inductance du rotor, respectivement;
L'inductance entre le stator et le rotor et [[oméga]. sous. r]
c'est la vitesse électrique du rotor.
Avec le choix [[Omega]. sous. g] satisfaisant [[psi]. sous. rq]
foc = 0, de (4) - (5) ou [19], nous obtenons [[psi]. sous. rd] = [mi. sous. sd]
dans un état stable. Considérant [[psi]. sous. r] = ([L. sub. R] / m) ([[psi]. sub. S] - [Sigma] [l. Sub. S] [i. Sub. S])
Valeur d'état d'équilibre [[[psi]. sous. Sq] = [Sigma] [l. sous. si. sous. Sq]], [[[psi]. sous. sd] = [l. sous. si. sous. SD]] (6)
Implémentation, qui [Sigma] = 1 - [m. souper. 2] / ([l. Sub. S] [l. Sub. R])
est le coefficient de fuite. Ensuite, (4) devient [
expressions mathématiques non reproductibles] (7)
dans un état stable.
Multipliez par les deux côtés (3/2) [[i. sous. sd] [i. sous. Sq]]
de gauche [
expressions mathématiques non reproductibles] (8) où [P. sous. i]
Power d'entrée du stator et [P. sous. Cust]
est la perte de résistance du stator.
[Choix]
Expressions mathématiques non reproductibles] (9) forces [[PSI]. sous. rq] [flèche droite]
rapide 0 selon la constante de temps électrique de Therotor [[tau]. sous. r] = [l. sous. r] / [r. sous. R], et fait (8) [
expressions mathématiques non reproductibles] (10)
Un autre choix arbitraire est l'angle de i par rapport à D-
l'axe du cadre de référence, pas besoin d'imposer des exigences sur [[psi]. sous. rd].
Le choix raisonnable pour cet angle est de 45 [degrés], c'est-à-dire [i. sous. sd] = [i. sous. SD]
couple mécanique et électrique maximum 【T. sous. e]
dans une certaine mesure [? ? ] Depuis [T. sous. e]
proportionnel [i. sous. sd] [i. sous. Sq]
en raison du choix 【[psi]. sous. rq]
= 0, laissez également [[oméga]]. sous. g] = [[oméga]]. sous. S]
, vitesse synchrone dans les rad / s électriques
en d'autres termes, ce choix fournit un certain degré [T. sous. e]
obtenu par le niveau minimum du courant RMS du stator. Ensuite, à partir de (9) et (10), [
expressions mathématiques non reproductibles] (11)
Où est s?
Vous pouvez voir à partir du
circuit équivalent unique du moteur d'induction sans perte de base à l'état d'équilibre, [
expressions mathématiques non reproductibles] (12)
et selon (9), le choix [i. sous. sd] = [i. sous. sd] se produit si [[[tau]. sous. r] = [1-s / s [[oméga]. sous. R]]] (13)
Sur le côté droit de l'équivalent (11) à celui de (12) et en utilisant (13)
, nous trouvons une autre relation de paramètre à partir de la valeur de fonctionnement: [
expressions mathématiques non reproductibles] (14)
Dans l'algorithme de conception du moteur d'induction, le facteur de puissance du stator [PHI]. sous. 1]
Puisqu'il est égal à [COS45], il ne devrait pas être le décalage des standard de conception] le
décalage du moteur à induction idéalisé [20]
où, si le loyer minimum du stator RMSCUR est appliqué pour le couple requis et approximativement COS45 [, la résistance au flux et au stator est des zérodegrees]
dans la plupart des autres cas.
La raison en est, à partir de (6), puisque [[psi]. sous. Sq] / [[psi]. sous. sd] = [Sigma] [
À propos de l'égalité à] 0, [[psi]. sous. s]
presque avec l'axe d, [v. sous. S] est environ 90 [degrés]
avant lui, il était environ 45 [degrés] avant [i. sous. S] quand [i. sous. sd] = [i. sous. Sq].
Valeur exacte de COS [[PHI]. sous. 1]
Il est difficile de déterminer directement, mais nous pouvons le faire en deux étapes.
Premièrement, les paramètres sont calculés avec [l'arbitrage. [phi]. sous. 1]
La valeur est 0. 7.
Selon les critères de conception de la sous-section suivante, le courant du stator est inversement proportionnel à COS [[PHI]. sous. 1], puis ([M. Sup. 2] / [l. Sub. R])
proportionnel [cos. souper. 2] [[PHI]. sous. 1] par (14) et aussi [? ? ] et [L. sous. S] = [m. souper. 2] / (1 - [Sigma]) [l. sous. r].
Par conséquent, la tension du stator de (7)
proportionnelle à COS [[PHI]. sous. 1].
Tout cos dans la première étape [[PHI]. sous. 1] valeur, (7)
La tension du stator requise ne peut être donnée;
Mais le cost correct [[phi]. sous. 1]
Vous pouvez ensuite trouver la valeur à l'aide de l'échelle et calculer à nouveau certains paramètres en conséquence. B.
En utilisant un exemple pour répondre aux exigences du tableau IV, l'algorithme est d'abord calculé dans le tableau V où le même symbole a la même signification que celle définie dans la section II. Ensuite, 2-
Le calcul de la scène est terminé.
Dans la première étape, la valeur temporelle représentée par le symbole avec la limite supérieure est trouvée avec l'arbitrage cos [[phi]. sous. 1] (0.
7 Par exemple)
comme indiqué dans le tableau 6.
Dans la deuxième phase, certaines valeurs et paramètres opérationnels sont calculés avec précision comme indiqué dans le tableau VII pour répondre aux exigences.
Comme le montre le tableau VIII, certaines valeurs de fonctionnement supplémentaires peuvent également être calculées. C.
Les modèles qui simulent les ensembles de paramètres peuvent être utilisés avec n'importe quelle forme de modèle;
Par exemple, organiser l'équation différentielle du modèle dans [18]
devient normal, (15)
obtenu dans le cadre de référence synchrone
le rotor, et le courant du stator et le champ magnétique du rotor sont les variables d'état électrique. [
Expressions mathématiques non reproductibles] (15)
En outre, un modèle de moteur à double alimentation (16)
Il peut également être utilisé avec les paramètres trouvés par l'algorithme;
Cependant, la valeur de fonctionnement de l'algorithme est une tension de rotor nulle [v. sous. rd], [v. sous. rq]. Équation (16)
L'équation différentielle du modèle est obtenue sous
une forme normale [21]. [
Expressions mathématiques non répartibles] (16) d.
Circuit équivalent et valeur ajoutée: les paramètres peuvent également être convertis en
circuit équivalent monophasé (figure 1)
comme indiqué dans le tableau 9.
Tous ces paramètres et conditions de fonctionnement sont simulés (15)
et le calcul du circuit équivalent. Iv. PMSM Design A.
Théorie Afin de développer l'algorithme de conception du moteur synchrone de l'aimant permanent, la direction du champ magnétique du stator sera prise en compte, où les composants de la liaison du champ magnétique du stator proviennent de la source aimant permanente ([PHI]. Sub. PM])
Alignez avec l'axe D.
De plus, le courant RMS du stator minimum sera préféré pour le couple requis.
Équation du stator] 22]
similaire au moteur à induction [[oméga]. sous. r] remplacé pour [[oméga]. sous. g].
Étant donné que tous les dérivés deviennent nuls à l'état d'équilibre, l'équation du stator devient [
expressions mathématiques non reproductibles] (17) où [
les expressions mathématiques non reproductibles] (18) [l. sous. SD] et [L. sous. Sq] sont D et Q-
Inductance synchrone de l'axe différente significatif
La signification de la machine du poteau et des symboles similaires est similaire à celui du moteur d'induction.
Puis en équilibre, [
expressions mathématiques non reproductibles] (19)
se multiplient par les deux côtés (3/2) [[i. sous. sd] [i. sous. Sq]]
Power d'entrée de gauche: [
Expressions mathématiques non reproductibles] (20)
Le premier terme à droite est [P. sous. Cu].
Parce que le couple mécanique et électrique est [
des expressions mathématiques non reproductibles] (21) et [[oméga]. sous. MEC] = [[Omega]. sous. r] / [n. sous. PP]
, la somme des deux autres termes sur le côté droit (20)
égal à la puissance mécanique et électrique ([P. sub. M] = [T
Pour obtenir le plus gros [T. sous. E]
Dans une certaine mesure, le loyer du stator rmscur [? ? ]Génération [? ? ]
Égal à la dérivée [T. sous. e]
à propos de [i. sous. SD]
à zéro, nous devons résoudre [
les expressions mathématiques non réapproductibles] (22) pour [i. sous. sd]. En utilisant [? ? ]
Défini comme le rapport du couple au total [en raison des aimants permanents] t. sous. e], et [? ? ] dans (22), [
expressions mathématiques non reproductibles] (23) [
expressions mathématiques non reproductibles] (24) depuis [[PHI]. sous. PM]
est un certain paramètre, [
expressions mathématiques non reproductibles] (25) [
expressions mathématiques non reproductibles] (26)
L'algorithme pour déterminer les paramètres du moteur synchrone à aimant permanent en fonction des conditions de fonctionnement souhaitées est très simple pour le type de rotor cylindrique car [k. sous. Tpm] = 1 comme [L. sous. sd] = [L. sous. Sq]. Se assimiler [? ? ] En utilisant (19) donne [
des expressions mathématiques non reproductibles] (27)
moteur synchrone aimant permanent pour le rotor cylindrique.
Cependant, une équation non linéaire [k. sous. TPM]
Le problème de ces coefficients est très compliqué et doit être résolu. type de poteau.
Pour déterminer [il est recommandé d'utiliser un algorithme de boucle au lieu de résoudre ce problème complexe] k. sous. TPM].
L'algorithme de boucle peut être la
méthode de Newton-rampson, mais le dérivé est remplacé par l'approximation numérique des deux dernières itérations.
D'autres paramètres peuvent alors être déterminés. B.
En utilisant un exemple pour répondre aux exigences du tableau X, l'algorithme est d'abord calculé dans TableXi, où le même symbole a la même signification que définie dans les sections précédentes.
Donc, si le rotor est cylindrique. e. [k. sous. DQ]
= 1, d'autres paramètres et certaines valeurs de fonctionnement sont indiqués dans le tableau 12.
Pour les moteurs à pôles significatifs ([k. Sub. DQ] [pas égal à] 1)
, l'algorithme suivant avec une boucle est proposé: Étape 1: Affectation de la valeur d'arrêt E pour | [e. sous. v]
| Erreur absolue [V. sous. S1. souper. RMS]
Exigences, par exemple [epsilon] = [10. souper. -6] v.
Étape 2: Attribuez une limite pour | [Delta] [k. sous. Tpm]
|, changement absolu] k. sous. Tpm]
dans une étape, par exemple [delta] [k. sous. Max] = 0. 02.
Étape 3: Démarrez l'opération suivante à tout moment par exemple la valeur [k. sous. TPM] = 0. 5, [Delta] [k. sous. Tpm] = 0. 0001, [e. sous. v] = 0. 3V, [e. sous. V. Sup. Old] = 0.
Étape 4 sur 5 V: bord | [e. sous. V] | > [Epsilon], étape 4. A: [? ? ] Étape 4. B: Si [? ? ], alors [? ? ] Étape 4. C: [k. sous. Tpm] = [k. sous. Tpm] + [delta] [k. sous. Tpm], [e. sous. V. Sup. Old] = [e. sous. V] Étape 4. D: Calculer [i. sous. SD] et [i. sous. SD] de (25) et (26) étape 4. E: [? ? ] Étape 4. G: calculer [v. sous. sd] et [v. sous. Sq] de (19) Étape 4. H: [? ? ]
À la fin, l'algorithme génère les paramètres et les valeurs d'action dans l'exemple de TablexIII.
Ils sont vérifiés avec précision en simulant C.
les modèles utilisés pour simuler les ensembles de paramètres peuvent être utilisés avec n'importe quelle forme du modèle, par exemple (28)
dans le cadre de référence synchrone avec le courant du stator et la vitesse du rotor comme variables d'état électrique.
L'équation différentielle du modèle est obtenue sous
une forme normale [22]. [
Expressions mathématiques non répartibles] (28) v. Conception WRSM A.
Théorie pour déterminer les paramètres WRSM de certaines valeurs de fonctionnement, identiques à la méthode de conception du moteur synchrone à aimant permanent qui remplace [P. sous. Cu] et [[phi]. sous. Pm] avec [P. sous. Cust] et [Mi. sous. f]
où sont-ils 【i. sous. f]
est le courant du rotor, m est l'inductance entre le stator et le rotor. De même [P. sous. i] dans [I. sous. S1. souper. RMS] et [t. sous. e]
La formule est remplacée uniquement par la puissance d'entrée du stator [P. sous. ist] = [P. sous. i] - [p. sous. Curot].
De plus, deux attentes pour un [v. sous. f], [i. sous. f] et [k. sous. rl] = [p. sous. Curot] / [p. sous. perte];
Le troisième se trouve dans leur relation en régime permanent, v. sous. f] = [R. sous. f] [i. sous. f], où [v. sous. f] et [R. sous. f]
C'est la tension et la résistance du rotor.
Déterminez l'inductance du rotor [L. sous. f]
, exigences supplémentaires pour mesurer le courant entre la phase du stator et l'enroulement du rotor [[Sigma]. sous. f] = 1 - [3 [m. souper. 2] / 2 [l. sous. sd] [l. sous. f]]] (29)
Cette mesure est légèrement plus complexe que l'efficacité de fuite habituelle due à la notabilité du rotor, mais se conforme toujours à 0 [
inférieur ou égal à] [[Sigma]. sous. f] [
inférieur ou égal à] 1 puisque [l. sous. SD]
est 3/2 fois l'auto-détection de la phase du stator, dans le cas d'un alignement optimal avec le rotor, NOLEAKAGE [23]. Ensuite, nousget [[L. sous. f] = [3 [m. souper. 2] / 2 (1 - [[Sigma]. Sub. F]) [l. sous. sd]]]. (30) b.
Algorithme avec l'exemple 1)
Exigences: Sans perdre la généralisation, n'écrivez pas à nouveau les mêmes étapes que dans la conception de moteur synchrone de l'aimant permanent, et les mêmes exigences seront supposées être légèrement différentes, tandis que [P. sous. o], [P. sous. ist] = [P. sous. i] - [p. sous. Curot], [P. sous. Curot] et [P. sous. f]
comme avant, [k. sous. rl] = 0.
Choisissez 2, ce qui signifie [P. sous. i] = 5250w, [p. sous. Perte] = 1250W, [P. sous. Curot] = 250W, [k. sous. Ml] = 0. 2 et [ETA] = 0.
7619 est idéal.
Que le besoin supplémentaire soit [v. sous. f] = 24vand [[Sigma]. sous. f] = 0. 02. 2)
Calcul: Maintenant, toutes les autres valeurs de la section de calcul donnée dans PMSMSECTION sont les mêmes [[PHI]. sous. PM] comme [Mi. sous. f]. Ensuite, [
expressions mathématiques non reproductibles] (31) [
expressions mathématiques non reproductibles] (32)
le cas du rotor cylindrique ([K
pour sous. F] = 154. 5 MH.
Pour le cas significatif du poteau] k. sous. dq] = 5/3. [
Expressions mathématiques non répartibles] (34) et par (30), [L. sous. F] = 130. 5 MH. C.
Les modèles utilisés pour simuler des ensembles de paramètres peuvent être utilisés avec n'importe quelle forme de modèle, par exemple, les modèles suivants dans le cadre de référence synchrone avec le courant du stator et la vitesse du rotor comme variables d'état électrique. [
Expressions mathématiques non reproductibles] (35)
Il s'agit du paradigme de l'équation différentielle du modèle dans [24]
, où la variable de liaison de flux est [
expressions mathématiques non reproductibles] (36) et [[psi]. sous. F]
flux magnétique de l'enroulement du rotor. Vi.
Selon le mode moteur, le générateur en mode générateur est modifié, et la puissance d'entrée et la puissance de sortie de l'arbre du moteur deviennent négatives, ce qui est défini comme négatif.
Bien que la valeur négative de la puissance de sortie de l'arbre avec la définition du mode moteur soit la puissance d'entrée de l'arbre du générateur, la valeur relative de la puissance d'entrée à la définition du mode moteur n'est pas la puissance de sortie du générateur si le courant d'excitation est appliqué.
Par conséquent, lorsque l'algorithme proposé est utilisé pour le mode générateur, la valeur négative de la puissance de sortie souhaitée du générateur est ajoutée à la puissance d'excitation et utilisée comme puissance d'entrée dans l'algorithme.
Par exemple, pour un générateur synchrone de rotor de contournement, l'exigence de conception est de 1300 W de la puissance d'entrée totale de l'arbre, 1000 W de la puissance de sortie du stator du moteur net et 100 W de la puissance d'entrée d'excitation (rotor).
Donc, deux puissance d'entrée [P. sous. i] = -
puissance de sortie: 900wp. sous. O] = -
1300 W, efficacité (1300) / (- 900) = 1.
Bien que l'efficacité du générateur soit 444 = 0, 900/1300 est utilisée comme exigence de conception dans l'algorithme. 692 en fait. Pour
un moteur doublement, l'entrée d'alimentation du rotor est également considérée comme la puissance d'excitation, si la puissance d'excitation positive est extraite de la borne électrique du rotor, la puissance d'excitation deviendra également négative.
La conception du moteur à induction en fonction des exigences en mode générateur nécessite deux autres mesures.
I. Valeur initiale cos [[PHI]. sous. 1]
Des valeurs négatives doivent être prises, par exemple-0. 7.
Deuxièmement, ne pas de (13)
glissement négatif, [[tau]. sous. R]
ce doit être une négation de celui-ci, ce qui signifie [i. sous. sd] = - [i. sous. Sq] est appliqué. Vii.
Conception du transformateur L'algorithme des paramètres du transformateur basé sur la demande du tableau XIV est répertorié dans le tableau 15 pour répondre aux besoins éducatifs.
Par exemple, afin d'évaluer la capacité de l'étudiant à faire l'algèbre vectorielle en un examen, l'instructeur peut souhaiter [[alpha]. sous. E [v. sous. 2]]
l'angle ne peut pas être ignoré.
La plupart des formules et des symboles ne donnent pas d'explication car ils sont bons - connus.
Leur organisation est un algorithme.
L'algorithme proposé dans cet article peut aider à concevoir l'objectif de fabrication.
Un exemple de conception du transformateur, en supposant [[micro]. sous. r] = 900, [h. souper. 2]
/ a = 133, densité de flux magnétique b = 1.
Cependant, ils donnent une opinion assez étroite sur la conception physique. Viii.
Conclusion facile -
Les paramètres du modèle de base du servomoteur CC, du moteur à induction, des PMSM, des WRSM et du transformateur sont proposés à l'aide de formules et d'algorithmes.
Les exigences de conception sont principalement des conditions de fonctionnement.
Autres exigences de conception telles que le rapport de virage, la constante de temps, le coefficient de fuite, etc.
Ceci est simple pour un chercheur inexpérimenté.
L'ensemble obtenu de paramètres du modèle répond pleinement aux conditions de fonctionnement requises pour le modèle supposé.
Ces algorithmes sont également applicables aux besoins des modes générateurs.
Bien que les algorithmes de conception proposés ne produisent pas la plupart des paramètres de fabrication, ils aideront également à les déterminer car les valeurs opérationnelles requises sont également trouvées.
Pour illustrer cette possibilité, l'exemple de transformateur a été étendu à ce niveau.
Même s'il est plus difficile pour le moteur, une opinion rapide sur la taille physique peut être déduite avec l'algorithme proposé. Références [1] JA Reyer, Py
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